|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 635/8
СВОД ПРАВИЛ
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ СНиП 52-01-2003
Concrete and won concrete construction. Design requirements
СП 63.13330.2012
ОКС 91.080.40
Дата введения 1 января 2013 года
Предисловие
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила разработки - Постановлением Правительства Российской Федерации "О порядке разработки и утверждения сводов правил" от 19 ноября 2008 г. N 858.
Сведения о своде правил
1. Исполнители - НИИЖБ им. А.А. Гвоздева - институт ОАО "НИЦ "Строительство". 2. Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство". 3. Подготовлен к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики. 4. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 635/8 и введен в действие с 1 января 2013 г. 5. Зарегистрирован Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 63.13330.2011 "СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения".
Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.
Введение
Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в Федеральных законах от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" и содержит требования к расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений. Свод правил разработан авторским коллективом НИИЖБ им. А.А. Гвоздева - института ОАО "НИЦ "Строительство" (руководитель работы - д-р техн. наук Т.А. Мухамедиев; доктора техн. наук А.С. Залесов, А.И. Звездов, Е.А. Чистяков, канд. техн. наук С.А. Зенин) при участии РААСН (доктора техн. наук В.М. Бондаренко, Н.И. Карпенко, В.И. Травуш) и ОАО "ЦНИИпромзданий" (доктора техн. наук Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, инж. И.К. Никитин).
1. Область применения
Настоящий свод правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях России (при систематическом воздействии температур не выше 50 °C и не ниже минус 70 °C), в среде с неагрессивной степенью воздействия. Свод правил устанавливает требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и напрягающего бетонов. Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование сталежелезобетонных конструкций, фибробетонных конструкций, сборно-монолитных конструкций, бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений, а также на конструкции, изготовляемые из бетонов средней плотностью менее 500 и свыше 2500 кг/м3, бетонополимеров и полимербетонов, бетонов на известковых, шлаковых и смешанных вяжущих (кроме применения их в ячеистом бетоне), на гипсовом и специальных вяжущих, бетонов на специальных и органических заполнителях, бетона крупнопористой структуры. Настоящий свод правил не содержит требования по проектированию специфических конструкций (пустотные плиты, конструкции с подрезками, капители и т.п.).
2. Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы: СП 14.13330.2011 "СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах" СП 16.13330.2011 "СНиП II-23-81*. Стальные конструкции" СП 20.13330.2011 "СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия" СП 22.13330.2011 "СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений" СП 28.13330.2012 "СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии" СП 48.13330.2011 "СНиП 12-01-2004. Организация строительства" СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий" СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции" СП 122.13330.2012 "СНиП 32-04-97. Тоннели железнодорожные и автодорожные" СП 130.13330.2012 "СНиП 3.09.01-85. Производство сборных железобетонных конструкций и изделий" СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99. Строительная климатология" ГОСТ Р 52085-2003. Опалубка. Общие технические условия ГОСТ Р 52086-2003. Опалубка. Термины и определения ГОСТ Р 52544-2006. Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций ГОСТ Р 53231-2008. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности ГОСТ Р 54257-2010. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и требования ГОСТ 4.212-80. СПКП. Строительство. Бетоны. Номенклатура показателей ГОСТ 535-2005. Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 7473-94. Смеси бетонные. Технические условия ГОСТ 8267-93. Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия ГОСТ 8736-93. Песок для строительных работ. Технические условия ГОСТ 8829-94. Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости ГОСТ 10060.0-95. Бетоны. Методы определения морозостойкости. Основные требования ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные. Методы испытания ГОСТ 10884-94. Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 10922-90. Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия ГОСТ 12730.0-78. Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости ГОСТ 12730.1-78. Бетоны. Метод определения плотности ГОСТ 12730.5-84. Бетоны. Методы определения водонепроницаемости ГОСТ 13015-2003. Изделия железобетонные и бетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения ГОСТ 14098-91. Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкция и размеры ГОСТ 17624-87. Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности ГОСТ 22690-88. Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля ГОСТ 23732-79. Вода для бетонов и растворов. Технические условия ГОСТ 23858-79. Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки ГОСТ 24211-91. Добавки для бетонов. Общие технические требования ГОСТ 25192-82. Бетоны. Классификация и общие технические требования ГОСТ 25781-83. Формы стальные для изготовления железобетонных изделий. Технические условия ГОСТ 26633-91. Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия ГОСТ 27005-86. Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности ГОСТ 27006-86. Бетоны. Правила подбора составов ГОСТ 28570-90. Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций ГОСТ 30515-97. Цементы. Общие технические условия. Примечание. При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3. Термины и определения
В настоящем своде правил применяются следующие термины с соответствующими определениями: 3.1. Анкеровка арматуры: обеспечение восприятия арматурой действующих на нее усилий путем заведения ее на определенную длину за расчетное сечение или устройства на концах специальных анкеров. 3.2. Арматура конструктивная: арматура, устанавливаемая без расчета из конструктивных соображений. 3.3. Арматура предварительно напряженная: арматура, получающая начальные (предварительные) напряжения в процессе изготовления конструкций до приложения внешних нагрузок в стадии эксплуатации. 3.4. Арматура рабочая: арматура, устанавливаемая по расчету. 3.5. Защитный слой бетона: толщина слоя бетона от грани элемента до ближайшей поверхности арматурного стержня. 3.6. Конструкции бетонные: конструкции, выполненные из бетона без арматуры или с арматурой, устанавливаемой по конструктивным соображениям и не учитываемой в расчете; расчетные усилия от всех воздействий в бетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном. 3.7. Конструкции дисперсно-армированные (фибробетонные, армоцементные): железобетонные конструкции, включающие дисперсно-расположенные фибры или мелкоячеистые сетки из тонкой стальной проволоки. 3.8. Конструкции железобетонные: конструкции, выполненные из бетона с рабочей и конструктивной арматурой (армированные бетонные конструкции); расчетные усилия от всех воздействий в железобетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном и рабочей арматурой. 3.9. Конструкции сталежелезобетонные: железобетонные конструкции, включающие отличные от арматурной стали стальные элементы, работающие совместно с железобетонными элементами. 3.10. Коэффициент армирования железобетона 3.11. Марка бетона по водонепроницаемости W: показатель проницаемости бетона, характеризующийся максимальным давлением воды, при котором в условиях стандартных испытаний вода не проникает через бетонный образец. 3.12. Марка бетона по морозостойкости F: установленное нормами минимальное число циклов замораживания и оттаивания образцов бетона, испытанных по стандартным базовым методам, при которых сохраняются их первоначальные физико-механические свойства в нормируемых пределах. 3.13. Марка бетона по самонапряжению 3.14. Марка бетона по средней плотности D: установленное нормами значение плотности, в кг/м3, бетонов, к которым предъявляются требования по теплоизоляции. 3.15. Массивная конструкция: конструкция, для которой отношение поверхности, открытой для ее высыхания, м2, к ее объему, м3, равно или меньше 2. 3.16. Морозостойкость бетона: способность бетона сохранять физико-механические свойства при многократном переменном замораживании и оттаивании, регламентируется маркой по морозостойкости F. 3.17. Нормальное сечение: сечение элемента плоскостью, перпендикулярной к его продольной оси. 3.18. Наклонное сечение: сечение элемента плоскостью, наклонной к его продольной оси и перпендикулярной вертикальной плоскости, проходящей через ось элемента. 3.19. Плотность бетона: характеристика бетона, равная отношению его массы к объему, регламентируется маркой по средней плотности D. 3.20. Предельное усилие: наибольшее усилие, которое может быть воспринято элементом, его сечением при принятых характеристиках материалов. 3.21. Проницаемость бетона: свойство бетона пропускать через себя газы или жидкости при наличии градиента давления (регламентируется маркой по водонепроницаемости W) либо обеспечивать диффузионную проницаемость растворенных в воде веществ в отсутствие градиента давления (регламентируется нормируемыми величинами плотности тока и электрического потенциала). 3.22. Рабочая высота сечения: расстояние от сжатой грани элемента до центра тяжести растянутой продольной арматуры. 3.23. Самонапряжение бетона: напряжение сжатия, возникающее в бетоне конструкции при твердении в результате расширения цементного камня в условиях ограничения этому расширению, регламентируется маркой по самонапряжению 3.24. Стыки арматуры внахлестку: соединение арматурных стержней по их длине без сварки путем заведения конца одного арматурного стержня относительно конца другого.
4. Общие требования к бетонным и железобетонным конструкциям
4.1. Бетонные и железобетонные конструкции всех типов должны удовлетворять требованиям: по безопасности; по эксплуатационной пригодности; по долговечности, а также дополнительным требованиям, указанным в задании на проектирование. 4.2. Для удовлетворения требований по безопасности конструкции должны иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях в процессе строительства и эксплуатации зданий и сооружений были исключены разрушения любого характера или нарушения эксплуатационной пригодности, связанные с причинением вреда жизни или здоровью граждан, имуществу, окружающей среде, жизни и здоровью животных и растениям. 4.3. Для удовлетворения требований по эксплуатационной пригодности конструкция должна иметь такие начальные характеристики, чтобы при различных расчетных воздействиях не происходило образование или чрезмерное раскрытие трещин, а также не возникали чрезмерные перемещения, колебания и другие повреждения, затрудняющие нормальную эксплуатацию (нарушение требований к внешнему виду конструкции, технологических требований по нормальной работе оборудования, механизмов, конструктивных требований по совместной работе элементов и других требований, установленных при проектировании). В необходимых случаях конструкции должны иметь характеристики, обеспечивающие требования по теплоизоляции, звукоизоляции, биологической защите и другие требования. Требования по отсутствию трещин предъявляют к железобетонным конструкциям, у которых при полностью растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость (находящимся под давлением жидкости или газов, испытывающим воздействие радиации и т.п.), к уникальным конструкциям, к которым предъявляют повышенные требования по долговечности, а также к конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной среде в случаях, указанных в СП 28.13330. В остальных железобетонных конструкциях образование трещин допускается, и к ним предъявляют требования по ограничению ширины раскрытия трещин. 4.4. Для удовлетворения требований долговечности конструкция должна иметь такие начальные характеристики, чтобы в течение установленного длительного времени она удовлетворяла бы требованиям по безопасности и эксплуатационной пригодности с учетом влияния на геометрические характеристики конструкций и механические характеристики материалов различных расчетных воздействий (длительное воздействие нагрузки, неблагоприятные климатические, технологические, температурные и влажностные воздействия, попеременное замораживание и оттаивание, агрессивные воздействия и др.). 4.5. Безопасность, эксплуатационная пригодность, долговечность бетонных и железобетонных конструкций и другие устанавливаемые заданием на проектирование требования должны быть обеспечены выполнением: требований к бетону и его составляющим; требований к арматуре; требований к расчетам конструкций; конструктивных требований; технологических требований; требований по эксплуатации. Требования по нагрузкам и воздействиям, пределу огнестойкости, непроницаемости, морозостойкости, предельным показателям деформаций (прогибам, перемещениям, амплитуде колебаний), расчетным значениям температуры наружного воздуха и относительной влажности окружающей среды, по защите строительных конструкций от воздействия агрессивных сред и др. устанавливаются соответствующими нормативными документами (СП 20.13330, СП 14.13330, СП 28.13330, СП 22.13330, СП 131.13330, СП 122.13330). 4.6. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций надежность конструкций устанавливают согласно ГОСТ Р 54257 полувероятностным методом расчета путем использования расчетных значений нагрузок и воздействий, расчетных характеристик бетона и арматуры (или конструкционной стали), определяемых с помощью соответствующих частных коэффициентов надежности по нормативным значениям этих характеристик, с учетом уровня ответственности зданий и сооружений. Нормативные значения нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов надежности по назначению конструкций, а также деление нагрузок на постоянные и временные (длительные и кратковременные) устанавливают соответствующими нормативными документами для строительных конструкций (СП 20.13330). Расчетные значения нагрузок и воздействий принимают в зависимости от вида расчетного предельного состояния и расчетной ситуации. Уровень надежности расчетных значений характеристик материалов устанавливают в зависимости от расчетной ситуации и от опасности достижения соответствующего предельного состояния и регулируют значением коэффициентов надежности по бетону и арматуре (или конструкционной стали). Расчет бетонных и железобетонных конструкций можно производить по заданному значению надежности на основе полного вероятностного расчета при наличии достаточных данных об изменчивости основных факторов, входящих в расчетные зависимости.
5. Требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций
5.1. Общие положения 5.1.1. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить в соответствии с требованиями ГОСТ 27751 по предельным состояниям, включающим: предельные состояния первой группы, приводящие к полной непригодности эксплуатации конструкций; предельные состояния второй группы, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций или уменьшающие долговечность зданий и сооружений по сравнению с предусматриваемым сроком службы. Расчеты должны обеспечивать надежность зданий или сооружений в течение всего срока их службы, а также при производстве работ в соответствии с требованиями, предъявляемыми к ним. Расчеты по предельным состояниям первой группы включают: расчет по прочности; расчет по устойчивости формы (для тонкостенных конструкций); расчет по устойчивости положения (опрокидывание, скольжение, всплывание). Расчеты по прочности бетонных и железобетонных конструкций следует производить из условия, по которому усилия, напряжения и деформации в конструкциях от различных воздействий с учетом начального напряженного состояния (преднапряжение, температурные и другие воздействия) не должны превышать соответствующих значений, установленных нормативными документами. Расчеты по устойчивости формы конструкции, а также по устойчивости положения (с учетом совместной работы конструкции и основания, их деформационных свойств, сопротивления сдвигу по контакту с основанием и других особенностей) следует производить согласно указаниям нормативных документов на отдельные виды конструкций. В необходимых случаях в зависимости от вида и назначения конструкции должны быть произведены расчеты по предельным состояниям, связанным с явлениями, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации здания и сооружения (чрезмерные деформации, сдвиги в соединениях и другие явления). Расчеты по предельным состояниям второй группы включают: расчет по образованию трещин; расчет по раскрытию трещин; расчет по деформациям. Расчет бетонных и железобетонных конструкций по образованию трещин следует производить из условия, по которому усилия, напряжения или деформации в конструкциях от различных воздействий не должны превышать соответствующих их предельных значений, воспринимаемых конструкцией при образовании трещин. Расчет железобетонных конструкций по раскрытию трещин производят из условия, по которому ширина раскрытия трещин в конструкции от различных воздействий не должна превышать предельно допустимых значений, устанавливаемых в зависимости от требований, предъявляемых к конструкции, условий ее эксплуатации, воздействия окружающей среды и характеристик материалов с учетом особенностей коррозионного поведения арматуры. Расчет бетонных и железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия, по которому прогибы, углы поворота, перемещения и амплитуды колебания конструкций от различных воздействий не должны превышать соответствующих предельно допустимых значений. Для конструкций, в которых не допускается образование трещин, должны быть обеспечены требования по отсутствию трещин. В этом случае расчет по раскрытию трещин не производят. Для остальных конструкций, в которых допускается образование трещин, расчет по образованию трещин производят для определения необходимости расчета по раскрытию трещин и учета трещин при расчете по деформациям. 5.1.2. Расчет бетонных и железобетонных конструкций (линейных, плоскостных, пространственных, массивных) по предельным состояниям первой и второй групп производят по напряжениям, усилиям, деформациям и перемещениям, вычисленным от внешних воздействий в конструкциях и образуемых ими системах зданий и сооружений с учетом физической нелинейности (неупругих деформаций бетона и арматуры), возможного образования трещин и в необходимых случаях - анизотропии, накопления повреждений и геометрической нелинейности (влияние деформаций на изменение усилий в конструкциях). Физическую нелинейность и анизотропию следует учитывать в определяющих соотношениях, связывающих между собой напряжения и деформации (или усилия и перемещения), а также в условиях прочности и трещиностойкости материала. В статически неопределимых конструкциях следует учитывать перераспределение усилий в элементах системы вследствие образования трещин и развития неупругих деформаций в бетоне и арматуре вплоть до возникновения предельного состояния в элементе. При отсутствии методов расчета, учитывающих неупругие свойства железобетона, а также для предварительных расчетов с учетом неупругих свойств железобетона усилия и напряжения в статически неопределимых конструкциях и системах допускается определять в предположении упругой работы железобетонных элементов. При этом влияние физической нелинейности рекомендуется учитывать путем корректировки результатов линейного расчета на основе данных экспериментальных исследований, нелинейного моделирования, результатов расчета аналогичных объектов и экспертных оценок. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин на основе метода конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции. При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения здания или сооружения, и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность здания или сооружения сохраняется или может быть восстановлена. Определение предельных усилий и деформаций в бетонных и железобетонных конструкциях следует производить на основе расчетных схем (моделей), наиболее близко отвечающих реальному физическому характеру работы конструкций и материалов в рассматриваемом предельном состоянии. Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации (в частности, при использовании арматуры с физическим пределом текучести), допускается определять методом предельного равновесия. 5.1.3. При расчетах бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям следует рассматривать различные расчетные ситуации в соответствии с ГОСТ Р 54257, в том числе стадии изготовления, транспортирования, возведения, эксплуатации, аварийные ситуации, а также пожар. 5.1.4. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить на все виды нагрузок, отвечающих функциональному назначению зданий и сооружений, с учетом влияния окружающей среды (климатических воздействий и воды - для конструкций, окруженных водой), а в необходимых случаях - с учетом воздействия пожара, технологических температурных и влажностных воздействий и воздействий агрессивных химических сред. 5.1.5. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций производят на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил и крутящих моментов, а также на местное действие нагрузки. 5.1.6. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от массы элементов следует принимать с коэффициентом динамичности, равным: 1,60 - при транспортировании, 1,40 - при подъеме и монтаже. Допускается принимать более низкие, обоснованные в установленном порядке, значения коэффициентов динамичности, но не ниже 1,25. 5.1.7. При расчетах бетонных и железобетонных конструкций следует учитывать особенности свойств различных видов бетона и арматуры, влияния на них характера нагрузки и окружающей среды, способов армирования, совместность работы арматуры и бетона (при наличии и отсутствии сцепления арматуры с бетоном), технологию изготовления конструктивных типов железобетонных элементов зданий и сооружений. 5.1.8. Расчет предварительно напряженных конструкций следует производить с учетом начальных (предварительных) напряжений и деформаций в арматуре и бетоне, потерь предварительного напряжения и особенностей передачи предварительного напряжения на бетон. 5.1.9. В монолитных конструкциях должна быть обеспечена прочность конструкции с учетом рабочих швов бетонирования. 5.1.10. При расчете сборных конструкций должна быть обеспечена прочность узловых и стыковых сопряжений сборных элементов, осуществленных путем соединения стальных закладных деталей, выпусков арматуры и замоноличивания бетоном. 5.1.11. При расчете плоских и пространственных конструкций, подвергаемых силовым воздействиям в двух взаимно перпендикулярных направлениях, рассматривают отдельные, выделенные из конструкции плоские или пространственные малые характерные элементы с усилиями, действующими по боковым сторонам элемента. При наличии трещин эти усилия определяют с учетом расположения трещин, жесткости арматуры (осевой и тангенциальной), жесткости бетона (между трещинами и в трещинах) и других особенностей. При отсутствии трещин усилия определяют как для сплошного тела. Допускается при наличии трещин определять усилия в предположении упругой работы железобетонного элемента. Расчет элементов следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных моделей, учитывающих работу растянутой арматуры в трещине и работу бетона между трещинами в условиях плоского напряженного состояния. 5.1.12. Расчет плоских и пространственных конструкций допускается производить для конструкции в целом на основе метода предельного равновесия, в том числе с учетом деформированного состояния к моменту разрушения. 5.1.13. При расчете массивных конструкций, подвергаемых силовым воздействиям в трех взаимно перпендикулярных направлениях, рассматривают отдельные выделенные из конструкции малые объемные характерные элементы с усилиями, действующими по граням элемента. При этом усилия следует определять на основе предпосылок, аналогичных принятым для плоских элементов (см. 5.1.11). Расчет элементов следует производить по наиболее опасным сечениям, расположенным под углом по отношению к направлению действующих на элемент усилий, на основе расчетных моделей, учитывающих работу бетона и арматуры в условиях объемного напряженного состояния. 5.1.14. Для конструкций сложной конфигурации (например, пространственных) кроме расчетных методов оценки несущей способности, трещиностойкости и деформативности могут быть использованы также результаты испытания физических моделей. 5.2. Требования к расчету бетонных и железобетонных элементов по прочности 5.2.1. Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности производят: по нормальным сечениям (при действии изгибающих моментов и продольных сил) - по нелинейной деформационной модели. Для простых типов железобетонных конструкций (прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней сечения) допускается выполнять расчет по предельным усилиям; по наклонным сечениям (при действии поперечных сил), по пространственным сечениям (при действии крутящих моментов), на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание) - по предельным усилиям. Расчет по прочности коротких железобетонных элементов (коротких консолей и других элементов) производят на основе каркасно-стержневой модели. 5.2.2. Расчет по прочности бетонных и железобетонных элементов по предельным усилиям производят из условия, что усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом сечении не должно превышать предельного усилия
Расчет бетонных элементов по прочности
5.2.3. Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним, следует рассчитывать по нормальным сечениям по предельным усилиям без учета (см. 5.2.4) или с учетом (см. 5.2.5) сопротивления бетона растянутой зоны. 5.2.4. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при значениях эксцентриситета продольной силы, не превышающих 0,9 расстояния от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна. При этом предельное усилие, которое может быть воспринято элементом, определяют по расчетным сопротивлениям бетона сжатию Для массивных бетонных конструкций следует принимать в сжатой зоне треугольную эпюру напряжений, не превышающих расчетного значения сопротивления бетона сжатию 5.2.5. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно сжатых бетонных элементов с эксцентриситетом продольной силы, большим указанного в 5.2.4 настоящего раздела, изгибаемых бетонных элементов (которые допускаются к применению), а также внецентренно сжатых элементов с эксцентриситетом продольной силы, равным указанному в 5.2.4, но в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин. При этом предельное усилие, которое может быть воспринято сечением элемента, определяют как для упругого тела при максимальных растягивающих напряжениях, равных расчетному значению сопротивления бетона осевому растяжению 5.2.6. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов следует учитывать влияние продольного изгиба и случайных эксцентриситетов.
Расчет железобетонных элементов по прочности нормальных сечений
5.2.7. Расчет железобетонных элементов по предельным усилиям следует проводить, определяя предельные усилия, которые могут быть восприняты бетоном и арматурой в нормальном сечении, исходя из следующих положений: сопротивление бетона растяжению принимают равным нулю; сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными расчетному сопротивлению бетона сжатию и равномерно распределенными по условной сжатой зоне бетона; растягивающие и сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению и сжатию соответственно. 5.2.8. Расчет железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели производят на основе диаграмм состояния бетона и арматуры, исходя из гипотезы плоских сечений. Критерием прочности нормальных сечений является достижение предельных относительных деформаций в бетоне или арматуре. 5.2.9. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов следует учитывать случайный эксцентриситет и влияние продольного изгиба.
Расчет железобетонных элементов по прочности наклонных сечений
5.2.10. Расчет железобетонных элементов по прочности наклонных сечений производят: по наклонному сечению на действие поперечной силы, по наклонному сечению на действие изгибающего момента и по полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы. 5.2.11. При расчете железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие поперечной силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята элементом в наклонном сечении, следует определять как сумму предельных поперечных сил, воспринимаемых бетоном в наклонном сечении и поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение. 5.2.12. При расчете железобетонного элемента по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента предельный момент, который может быть воспринят элементом в наклонном сечении, следует определять как сумму предельных моментов, воспринимаемых пересекающей наклонное сечение продольной и поперечной арматурой, относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне. 5.2.13. При расчете железобетонного элемента по полосе между наклонными сечениями на действие поперечной силы предельную поперечную силу, которая может быть воспринята элементом, следует определять исходя из прочности наклонной бетонной полосы, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу.
Расчет железобетонных элементов по прочности пространственных сечений
5.2.14. При расчете железобетонных элементов по прочности пространственных сечений предельный крутящий момент, который может быть воспринят элементом, следует определять как сумму предельных крутящих моментов, воспринимаемых продольной и поперечной арматурой, расположенной у каждой грани элемента. Кроме того, следует производить расчет по прочности железобетонного элемента по бетонной полосе, расположенной между пространственными сечениями и находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей полосу.
Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки
5.2.15. При расчете железобетонных элементов на местное сжатие предельную сжимающую силу, которая может быть воспринята элементом, следует определять исходя из сопротивления бетона при объемном напряженном состоянии, создаваемом окружающим бетоном и косвенной арматурой, если она установлена. 5.2.16. Расчет на продавливание производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии сосредоточенных силы и момента в зоне продавливания. Предельное усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при продавливании, следует определять как сумму предельных усилий, воспринимаемых бетоном и поперечной арматурой, расположенной в зоне продавливания. 5.3. Требования к расчету железобетонных элементов по образованию трещин 5.3.1. Расчет железобетонных элементов по образованию нормальных трещин производят по предельным усилиям или по нелинейной деформационной модели. Расчет по образованию наклонных трещин производят по предельным усилиям. 5.3.2. Расчет по образованию трещин железобетонных элементов по предельным усилиям производят из условия, по которому усилие от внешних нагрузок и воздействий F в рассматриваемом сечении не должно превышать предельного усилия
5.3.3. Предельное усилие, воспринимаемое железобетонным элементом при образовании нормальных трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента как сплошного тела с учетом упругих деформаций в арматуре и неупругих деформаций в растянутом и сжатом бетоне при максимальных нормальных растягивающих напряжениях в бетоне, равных расчетным значениям сопротивления бетона осевому растяжению 5.3.4. Расчет железобетонных элементов по образованию нормальных трещин по нелинейной деформационной модели производят на основе диаграмм состояния арматуры, растянутого и сжатого бетона и гипотезы плоских сечений. Критерием образования трещин является достижение предельных относительных деформаций в растянутом бетоне. 5.3.5. Предельное усилие, которое может быть воспринято железобетонным элементом при образовании наклонных трещин, следует определять исходя из расчета железобетонного элемента как сплошного упругого тела и критерия прочности бетона при плоском напряженном состоянии "сжатие-растяжение". 5.4. Требования к расчету железобетонных элементов по раскрытию трещин 5.4.1. Расчет железобетонных элементов производят по раскрытию различного вида трещин в тех случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. 5.4.2. Расчет по раскрытию трещин производят из условия, по которому ширина раскрытия трещин от внешней нагрузки
5.4.3. Ширину раскрытия нормальных трещин определяют как произведение средних относительных деформаций арматуры на участке между трещинами и длины этого участка. Средние относительные деформации арматуры между трещинами определяют с учетом работы растянутого бетона между трещинами. Относительные деформации арматуры в трещине определяют из условно упругого расчета железобетонного элемента с трещинами с использованием приведенного модуля деформации сжатого бетона, установленного с учетом влияния неупругих деформаций бетона сжатой зоны, или по нелинейной деформационной модели. Расстояние между трещинами определяют из условия, по которому разность усилий в продольной арматуре в сечении с трещиной и между трещинами должна быть воспринята усилиями сцепления арматуры с бетоном на длине этого участка. Ширину раскрытия нормальных трещин следует определять с учетом характера действия нагрузки (повторяемости, длительности и т.п.) и вида профиля арматуры. 5.4.4. Предельно допустимую ширину раскрытия трещин 5.5. Требования к расчету железобетонных элементов по деформациям 5.5.1. Расчет железобетонных элементов по деформациям производят из условия, по которому прогибы или перемещения конструкций f от действия внешней нагрузки не должны превышать предельно допустимых значений прогибов или перемещений
5.5.2. Прогибы или перемещения железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине (кривизна, углы сдвига и т.д.). 5.5.3. В тех случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по кривизнам элементов или по жесткостным характеристикам. Кривизну железобетонного элемента определяют как частное деления изгибающего момента на жесткость железобетонного сечения при изгибе. Жесткость рассматриваемого сечения железобетонного элемента определяют по общим правилам сопротивления материалов: для сечения без трещин - как для условно упругого сплошного элемента, а для сечения с трещинами - как для условно упругого элемента с трещинами (принимая линейную зависимость между напряжениями и деформациями). Влияние неупругих деформаций бетона учитывают с помощью приведенного модуля деформаций бетона, а влияние работы растянутого бетона между трещинами - с помощью приведенного модуля деформаций арматуры. Расчет деформаций железобетонных конструкций с учетом трещин производят в тех случаях, когда расчетная проверка на образование трещин показывает, что трещины образуются. В противном случае производят расчет деформаций как для железобетонного элемента без трещин. Кривизну и продольные деформации железобетонного элемента также определяют по нелинейной деформационной модели исходя из уравнений равновесия внешних и внутренних усилий, действующих в нормальном сечении элемента, гипотезы плоских сечений, диаграмм состояния бетона и арматуры и средних деформаций арматуры между трещинами. 5.5.4. Расчет деформаций железобетонных элементов следует производить с учетом длительности действия нагрузок, устанавливаемых соответствующими нормативными документами. При вычислении прогибов жесткость участков элемента следует определять с учетом наличия или отсутствия нормальных к продольной оси элемента трещин в растянутой зоне их сечения. 5.5.5. Значения предельно допустимых деформаций принимают в соответствии с указаниями 8.2.20. При действии постоянных и временных длительных и кратковременных нагрузок прогиб железобетонных элементов во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.
6. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций
6.1. Бетон 6.1.1. Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего свода правил, следует предусматривать конструкционные бетоны: тяжелый средней плотности от 2200 до 2500 кг/м3 включительно; мелкозернистый средней плотности от 1800 до 2200 кг/м3; легкий; ячеистый; напрягающий. 6.1.2. При проектировании бетонных и железобетонных сооружений в соответствии с требованиями, предъявленными к конкретным конструкциям, должны быть установлены вид бетона и его нормируемые показатели качества (ГОСТ 25192, ГОСТ 4.212), контролируемые на производстве. 6.1.3. Основными нормируемыми и контролируемыми показателями качества бетона являются: класс по прочности на сжатие В; класс по прочности на осевое растяжение марка по морозостойкости F; марка по водонепроницаемости W; марка по средней плотности D; марка по самонапряжению Класс бетона по прочности на сжатие В соответствует значению кубиковой прочности бетона на сжатие, МПа, с обеспеченностью 0,95 (нормативная кубиковая прочность). Класс бетона по прочности на осевое растяжение Допускается принимать иное значение обеспеченности прочности бетона на сжатие и осевое растяжение в соответствии с требованиями нормативных документов для отдельных специальных видов сооружений. Марка бетона по морозостойкости F соответствует минимальному числу циклов переменного замораживания и оттаивания, выдерживаемых образцом при стандартном испытании. Марка бетона по водонепроницаемости W соответствует максимальному значению давления воды Марка бетона по средней плотности D соответствует среднему значению объемной массы бетона (кг/м3). Марка напрягающего бетона по самонапряжению представляет собой значение предварительного напряжения в бетоне, МПа, создаваемого в результате его расширения при коэффициенте продольного армирования При необходимости устанавливают дополнительные показатели качества бетона, связанные с теплопроводностью, температуростойкостью, огнестойкостью, коррозионной стойкостью (как самого бетона, так и находящейся в нем арматуры), биологической защитой и с другими требованиями, предъявляемыми к конструкции (СП 50.13330, СП 28.13330). Нормируемые показатели качества бетона должны быть обеспечены соответствующим проектированием состава бетонной смеси (на основе характеристик материалов для бетона и требований к бетону), технологией приготовления бетонной смеси и производства бетонных работ при изготовлении (сооружении) бетонных и железобетонных изделий и конструкций. Нормируемые показатели качества бетона должны контролироваться как в процессе производства работ, так и непосредственно в изготовленных конструкциях. Необходимые нормируемые показатели качества бетона следует устанавливать при проектировании бетонных и железобетонных конструкций в соответствии с расчетом и условиями изготовления и эксплуатации конструкций с учетом различных воздействий окружающей среды и защитных свойств бетона по отношению к принятому виду арматуры. Класс бетона по прочности на сжатие В назначают для всех видов бетонов и конструкций. Класс бетона по прочности на осевое растяжение Марку бетона по морозостойкости F назначают для конструкций, подвергающихся воздействию переменного замораживания и оттаивания. Марку бетона по водонепроницаемости W назначают для конструкций, к которым предъявляют требования по ограничению водопроницаемости. Марку бетона по самонапряжению необходимо назначать для самонапряженных конструкций, когда эту характеристику учитывают в расчете и контролируют на производстве. 6.1.4. Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок, приведенных в таблицах 6.1 - 6.6.
Таблица 6.1
------------------------------T-------------------------------------------¬ ¦ Бетон ¦ Классы по прочности на сжатие ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦Тяжелый бетон ¦В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; ¦ ¦ ¦В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60; В70; ¦ ¦ ¦В80; В90; В100 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦Напрягающий бетон ¦В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; ¦ ¦ ¦В60; В70 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦Мелкозернистый бетон групп: ¦ ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦А - естественного твердения ¦В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; ¦ ¦или подвергнутый тепловой ¦В30; В35; В40 ¦ ¦обработке при атмосферном ¦ ¦ ¦давлении ¦ ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦Б - подвергнутый автоклавной ¦В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; ¦ ¦обработке ¦В55; В60 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦Легкий бетон марок по средней¦ ¦ ¦плотности: ¦ ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D800, D900 ¦В2,5; В3,5; В5; В7,5 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1000, D1100 ¦В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1200, D1300 ¦В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1400, D1500 ¦В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; ¦ ¦ ¦В30 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1600, D1700 ¦В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; ¦ ¦ ¦В40 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1800, D1900 ¦В15; В20; В25; В30; В35; В40 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D2000 ¦В25; В30; В35; В40 ¦ +--------------------T--------+-----------------T-------------------------+ ¦ Ячеистый бетон при ¦ Автоклавный ¦ Неавтоклавный ¦ ¦ марках по средней ¦ ¦ ¦ ¦ плотности: ¦ ¦ ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D500 ¦В1,5; В2; В2,5 ¦- ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D600 ¦В1,5; В2; В2,5; В3,5 ¦В1,5; В2 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D700 ¦В2; В2,5; В3,5; В5 ¦В1,5; В2; В2,5 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D800 ¦В2,5; В3,5; В5; В7,5 ¦В2; В2,5; В3,5 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D900 ¦В3,5; В5; В7,5; В10 ¦В2,5; В3,5; В5 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D1000 ¦В7,5; В10; В12,5 ¦В5; В7,5 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D1100 ¦В10; В12,5; В15; В17,5 ¦В7,5; В10 ¦ +--------------------+--------------------------+-------------------------+ ¦D1200 ¦В12,5; В15; В17,5; В20 ¦В10; В12,5 ¦ +--------------------+--------T-----------------+-------------------------+ ¦Поризованный бетон при марках¦ ¦ ¦по средней плотности: ¦ ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D800, D900, D1000 ¦В2,5; В3,5; В5 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1100, D1200, D1300 ¦В7,5 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦D1400 ¦В3,5; В5; В7,5 ¦ +-----------------------------+-------------------------------------------+ ¦ Примечание. В настоящем своде правил термины "легкий бетон"¦ ¦и "поризованный бетон" используются соответственно для обозначения¦ ¦легкого бетона плотной структуры и легкого бетона поризованной структуры¦ ¦(со степенью поризации свыше 6%). ¦ L--------------------------------------------------------------------------
Таблица 6.2
Классы бетона по прочности на осевое растяжение
----------------------T---------------------------------------------------¬ ¦ Бетон ¦ Класс прочности на осевое растяжение ¦ +---------------------+---------------------------------------------------+ ¦Тяжелый, напрягающий,¦В 0,8; В 1,2; В 1,6; В 2,0; В 2,4; В 2,8; В 3,2; ¦ ¦мелкозернистый бетоны¦ t t t t t t t ¦ ¦ ¦В 3,6; В 4,0 ¦ ¦ ¦ t t ¦ +---------------------+---------------------------------------------------+ ¦Легкий бетон ¦В 0,8; В 1,2; В 1,6; В 2,0; В 2,4; В 2,8; В 3,2 ¦ ¦ ¦ t t t t t t t ¦ L---------------------+----------------------------------------------------
Таблица 6.3
Марки бетона по морозостойкости
Таблица 6.4
Марки бетона по водонепроницаемости
Таблица 6.5
Марки бетона по средней плотности
Таблица 6.6
Марки бетона по самонапряжению
------------------T-------------------------------------------------------¬ ¦ Бетон ¦ Марки по самонапряжению ¦ +-----------------+-------------------------------------------------------+ ¦Напрягающий бетон¦S 0,6; S 0,8; S 1; S 1,2; S 1,5; S 2; S 3; S 4 ¦ ¦ ¦ p p p p p p p p ¦ L-----------------+--------------------------------------------------------
6.1.5. Проектный возраст бетона, т.е. возраст, в котором бетон должен приобрести все нормируемые для него показатели качества, назначают при проектировании, исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками, с учетом способа возведения конструкций и условий твердения бетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 сут. Значение нормируемых отпускной и передаточной прочностей бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ 13015 и стандартами на конструкции конкретных видов. 6.1.6. Для железобетонных конструкций следует применять класс бетона по прочности на сжатие не ниже В15. Для предварительно напряженных железобетонных конструкций класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, но не ниже В20. Передаточную прочность бетона 6.1.7. Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В, Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В20, а для инъекции каналов - не ниже В25. 6.1.8. Марку бетона по морозостойкости следует назначать в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды согласно СП 28.13330. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5 °C до минус 40 °C, принимают марку бетона по морозостойкости не ниже F75. При расчетной температуре наружного воздуха выше минус 5 °C для надземных конструкций марку бетона по морозостойкости не нормируют. 6.1.9. Марку бетона по водонепроницаемости следует назначать в зависимости от требований, предъявляемых к конструкциям, режима их эксплуатации и условий окружающей среды согласно СП 28.13330. Для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха выше минус 40 °C, а также для наружных стен отапливаемых зданий марку бетона по водонепроницаемости не нормируют. 6.1.10. Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения: сопротивления бетона осевому сжатию сопротивления бетона осевому растяжению Нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию (призменная прочность) и осевому растяжению (при назначении класса бетона на прочность на сжатие) принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.7.
------------T---------T--------------------------------------------------------------------------------------------------------------¬ ¦ Вид ¦ Бетон ¦Нормативные сопротивления бетона R , R , МПа, ¦ ¦ ¦ ¦ b,n bt,n ¦ ¦ ¦ ¦ и расчетные сопротивления бетона для предельных ¦ ¦ ¦ ¦ состояний второй группы R и R , МПа, ¦ ¦ ¦ ¦ b,ser bt,ser ¦ ¦ ¦ ¦ при классе бетона по прочности на сжатие ¦ ¦ ¦ +----T----T----T----T----T----T----T-----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----+ ¦ ¦ ¦В1,5¦ В2 ¦В2,5¦В3,5¦ В5 ¦В7,5¦В10 ¦В12,5¦В15 ¦В20 ¦В25 ¦В30 ¦В35 ¦В40 ¦В45 ¦В50 ¦В55 ¦В60 ¦В70 ¦В80 ¦В90 ¦В100¦ +-----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Сжатие ¦Тяжелый, ¦ - ¦ - ¦ - ¦2,7 ¦3,5 ¦5,5 ¦7,5 ¦ 9,5 ¦ 11 ¦ 15 ¦18,5¦ 22 ¦25,5¦ 29 ¦ 32 ¦ 36 ¦39,5¦ 43 ¦ 50 ¦ 57 ¦ 64 ¦ 71 ¦ ¦осевое ¦мелко- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(призменная¦зернистый¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦прочность) ¦и напря- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦R ¦гающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ b,n +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Легкий ¦ - ¦ - ¦1,9 ¦2,7 ¦3,5 ¦5,5 ¦7,5 ¦ 9,5 ¦ 11 ¦ 15 ¦18,5¦ 22 ¦25,5¦ 29 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦и R +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ b,ser ¦Ячеистый ¦1,4 ¦1,9 ¦2,4 ¦3,3 ¦4,6 ¦6,9 ¦9,0 ¦10,5 ¦11,5¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +-----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Растяжение ¦Тяжелый, ¦ - ¦ - ¦ - ¦0,39¦0,55¦0,70¦0,85¦1,00 ¦1,10¦1,35¦1,55¦1,75¦1,95¦2,10¦2,25¦2,45¦2,60¦2,75¦3,00¦3,30¦3,60¦3,80¦ ¦осевое ¦мелко- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦R ¦зернистый¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ bt,n ¦и напря- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦гающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦и R +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ bt,ser ¦Легкий ¦ - ¦ - ¦0,29¦0,39¦0,55¦0,70¦0,85¦1,00 ¦1,10¦1,35¦1,55¦1,75¦1,95¦2,10¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦ +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Ячеистый ¦0,22¦0,26¦0,31¦0,41¦0,55¦0,63¦0,89¦1,00 ¦1,05¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +-----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ Примечания. 1. Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона ¦ ¦средней влажностью 10%. ¦ ¦ 2. Для мелкозернистого бетона на песке с модулем крупности 2,0 ¦ ¦и менее, а также для легкого бетона на мелком пористом заполнителе ¦ ¦значения расчетных сопротивлений R , R следует принимать ¦ ¦ bt,n bt,ser ¦ ¦с умножением на коэффициент 0,8. ¦ ¦ 3. Для поризованного бетона, а также для керамзитоперлитобетона ¦ ¦на вспученном перлитовом песке значения расчетных сопротивлений ¦ ¦R , R следует принимать как для легкого бетона с умножением ¦ ¦ bt,n bt,ser ¦ ¦на коэффициент 0,7. ¦ ¦ 4. Для напрягающего бетона значения R , R следует принимать ¦ ¦ bt,n bt,ser ¦ ¦с умножением на коэффициент 1,2. ¦ L-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение 6.1.11. Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию
Значения коэффициента надежности по бетону при сжатии для расчета по предельным, состояниям первой группы: 1,3 - для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 1,5 - для ячеистого бетона; для расчета по предельным состояниям второй группы: 1,0. Значения коэффициента надежности по бетону при растяжении для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на сжатие: 1,5 - для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; 2,3 - для ячеистого бетона; для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на растяжение: 1,3 - для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов; для расчета по предельным состояниям второй группы: 1,0. Расчетные значения сопротивления бетона
-----------T---------T--------------------------------------------------------------------------------------------------------------¬ ¦ Вид ¦ Бетон ¦ Расчетные сопротивления бетона R , R , МПа, ¦ ¦ ¦ ¦ b bt ¦ ¦ ¦ ¦ для предельных состояний первой ¦ ¦ ¦ ¦ группы при классе бетона по прочности на сжатие ¦ ¦ ¦ +----T----T----T----T----T----T----T-----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----+ ¦ ¦ ¦В1,5¦ В2 ¦В2,5¦В3,5¦ В5 ¦В7,5¦В10 ¦В12,5¦В15 ¦В20 ¦В25 ¦В30 ¦В35 ¦В40 ¦В45 ¦В50 ¦В55 ¦В60 ¦В70 ¦В80 ¦В90 ¦В100¦ +----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Сжатие ¦Тяжелый, ¦ - ¦ - ¦ - ¦2,1 ¦2,8 ¦4,5 ¦6,0 ¦ 7,5 ¦8,5 ¦11,5¦14,5¦17,0¦19,5¦22,0¦25,0¦27,5¦30,0¦33,0¦37,0¦41,0¦44,0¦47,5¦ ¦осевое ¦мелко- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(призмен- ¦зернистый¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ная ¦и напря- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦прочность)¦гающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ b +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Легкий ¦ - ¦ - ¦1,5 ¦2,1 ¦2,8 ¦4,5 ¦6,0 ¦ 7,5 ¦8,5 ¦11,5¦14,5¦17,0¦19,5¦22,0¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦ +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Ячеистый ¦0,95¦1,3 ¦1,6 ¦2,2 ¦3,1 ¦4,6 ¦6,0 ¦ 7,0 ¦7,7 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Растяжение¦Тяжелый, ¦ - ¦ - ¦ - ¦0,26¦0,37¦0,48¦0,56¦0,66 ¦0,75¦0,90¦1,05¦1,15¦1,30¦1,40¦1,50¦1,60¦1,70¦1,80¦1,90¦2,10¦2,15¦2,20¦ ¦осевое ¦мелко- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦R ¦зернистый¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ bt ¦и напря- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦гающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Легкий ¦ - ¦ - ¦0,20¦0,26¦0,37¦0,48¦0,56¦0,66 ¦0,75¦0,90¦1,05¦1,15¦1,30¦1,40¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦ +---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ ¦Ячеистый ¦0,09¦0,12¦0,14¦0,18¦0,24¦0,28¦0,39¦0,44 ¦0,46¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +----------+---------+----+----+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ Примечания. 1. Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона ¦ ¦средней влажностью 10%. ¦ ¦ 2. Для мелкозернистого бетона на песке с модулем крупности 2,0 ¦ ¦и менее, а также для легкого бетона на мелком пористом заполнителе ¦ ¦значения расчетных сопротивлений R следует принимать с умножением ¦ ¦ bt ¦ ¦на коэффициент 0,8. ¦ ¦ 3. Для поризованного бетона, а также для керамзитоперлитобетона ¦ ¦на вспученном перлитовом песке значения расчетных сопротивлений R ¦ ¦ bt ¦ ¦следует принимать как для легкого бетона с умножением на коэффициент 0,7. ¦ ¦ 4. Для напрягающего бетона значения R следует принимать с умножением ¦ ¦ bt ¦ ¦на коэффициент 1,2. ¦ ¦ 5. Для тяжелых бетонов классов В70 - В100 расчетные значения ¦ ¦сопротивления осевому сжатию R и осевому растяжению R приняты с учетом ¦ ¦ b bt ¦ ¦дополнительного понижающего коэффициента гамма , учитывающего ¦ ¦ b,br ¦ ¦увеличение хрупкости высокопрочных бетонов в связи с уменьшением ¦ ¦ 360 - В ¦ ¦деформаций ползучести и равного гамма = -------, где В - класс бетона ¦ ¦ b,br 300 ¦ ¦по прочности на сжатие. ¦ L------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
--------------T-----------------T-----------------------------------------¬ ¦ Вид ¦ Бетон ¦ Расчетные значения сопротивления бетона ¦ ¦сопротивления¦ ¦ для предельных состояний первой группы ¦ ¦ ¦ ¦R , МПа, при классе бетона по прочности ¦ ¦ ¦ ¦ bt ¦ ¦ ¦ ¦ на осевое растяжение ¦ ¦ ¦ +-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----+ ¦ ¦ ¦В 0,8¦В 1,2¦В 1,6¦В 2,0¦В 2,4¦В 2,8¦В 3,2¦ ¦ ¦ ¦ t ¦ t ¦ t ¦ t ¦ t ¦ t ¦ t ¦ +-------------+-----------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+ ¦Растяжение ¦Тяжелый, ¦0,62 ¦0,93 ¦1,25 ¦1,55 ¦1,85 ¦2,15 ¦2,45 ¦ ¦осевое R ¦мелкозернистый, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ bt ¦напрягающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦и легкий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ L-------------+-----------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+------
6.1.12. В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик бетона умножают на следующие коэффициенты условий работы а)
б) в) г)
по интерполяции - при влажности ячеистого бетона свыше 10% и менее 25%. Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур учитывают коэффициентом условий работы бетона 6.1.13. Основными деформационными характеристиками бетона являются значения: предельных относительных деформаций бетона при осевом сжатии и растяжении (при однородном напряженном состоянии бетона) начального модуля упругости модуля сдвига G; коэффициента (характеристики) ползучести коэффициента поперечной деформации бетона (коэффициента Пуассона) коэффициента линейной температурной деформации бетона 6.1.14. Значения предельных относительных деформаций тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов принимают равными: при непродолжительном действии нагрузки:
при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6.10 в зависимости от относительной влажности воздуха окружающей среды.
--------------------------------------------------------------------------- Относительная Относительные деформации тяжелого, мелкозернистого влажность и напрягающего бетонов при продолжительном действии нагрузки воздуха ------------------------------------------------------------- окружающей при сжатии при растяжении среды, % ------------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------------------------- Выше 75 3,0 4,2 2,4 0,21 0,27 0,19 --------------------------------------------------------------------------- 40 - 75 3,4 4,8 2,8 0,24 0,31 0,22 --------------------------------------------------------------------------- Ниже 40 4,0 5,6 3,4 0,28 0,36 0,26 --------------------------------------------------------------------------- Примечания. 1. Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СП 131.13330 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства. 2. Для высокопрочных бетонов значения относительных деформаций следует принимать с умножением на отношение (270 - В)/210. ---------------------------------------------------------------------------
Значения предельных относительных деформаций для легких, ячеистых и поризованных бетонов следует принимать по специальным указаниям. Допускается принимать значения предельных относительных деформаций легких бетонов при продолжительном действии нагрузки по таблице 6.4 с понижающим коэффициентом 6.1.15. Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении принимают в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие В согласно таблице 6.11. Значения модуля сдвига бетона принимают равным
Таблица 6.11
------------------T-------------------------------------------------------------------------------------------------------------¬ ¦ Бетон ¦ Значения начального модуля упругости бетона ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ при сжатии и растяжении E , МПа x 10 , при классе ¦ ¦ ¦ b ¦ ¦ ¦ бетона по прочности на сжатие ¦ ¦ +----T---T----T----T----T----T----T-----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----T----+ ¦ ¦В1,5¦В2 ¦В2,5¦В3,5¦ В5 ¦В7,5¦В10 ¦В12,5¦В15 ¦В20 ¦В25 ¦В30 ¦В35 ¦В40 ¦В45 ¦В50 ¦В55 ¦В60 ¦В70 ¦В80 ¦В90 ¦В100¦ +-----------------+----+---+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Тяжелый ¦ - ¦ - ¦ - ¦9,5 ¦13,0¦16,0¦19,0¦21,5 ¦24,0¦27,5¦30,0¦32,5¦34,5¦36,0¦37,0¦38,0¦39,0¦39,5¦41,0¦42,0¦42,5¦ 43 ¦ +-----------------+----+---+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Мелкозернистый ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦групп: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦А - естественного¦ - ¦ - ¦ - ¦7,0 ¦ 10 ¦13,5¦15,5¦17,5 ¦19,5¦22,0¦24,0¦26,0¦27,5¦28,5¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦твердения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Б - автоклавного ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦16,5¦18,0¦19,5¦21,0¦22,0¦23,0¦23,5¦24,0¦24,5¦25,0¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦твердения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------------+----+---+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Легкий и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦поризованный ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦марки по средней ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦плотности: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦D800 ¦ - ¦ - ¦4,0 ¦4,5 ¦5,0 ¦5,5 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1000 ¦ - ¦ - ¦5,0 ¦5,5 ¦6,3 ¦7,2 ¦8,0 ¦ 8,4 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1200 ¦ - ¦ - ¦6,0 ¦6,7 ¦7,6 ¦8,7 ¦9,5 ¦10,0 ¦10,5¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1400 ¦ - ¦ - ¦7,0 ¦7,8 ¦8,8 ¦10,0¦11,0¦11,7 ¦12,5¦13,5¦14,5¦15,5¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1600 ¦ - ¦ - ¦ - ¦9,0 ¦10,0¦11,5¦12,5¦13,2 ¦14,0¦15,5¦16,5¦17,5¦18,0¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1800 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦11,2¦13,0¦14,0¦14,7 ¦15,5¦17,0¦18,5¦19,5¦20,5¦21,0¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D2000 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦14,5¦16,0¦17,0 ¦18,0¦19,5¦21,0¦22,0¦23,0¦23,5¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +-----------------+----+---+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦Ячеистый ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦автоклавного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦твердения марки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦по средней ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦плотности: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦D500 ¦1,4 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D600 ¦1,7 ¦1,8¦2,1 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D700 ¦1,9 ¦2,2¦2,5 ¦2,9 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D800 ¦ - ¦ - ¦2,9 ¦3,4 ¦4,0 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D900 ¦ - ¦ - ¦ - ¦3,8 ¦4,5 ¦5,5 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1000 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦5,0 ¦6,0 ¦7,0 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1100 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦6,8 ¦7,9 ¦ 8,3 ¦8,6 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ ¦D1200 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦8,4 ¦ 8,8 ¦9,3 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ +-----------------+----+---+----+----+----+----+----+-----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ Примечания. 1. Для мелкозернистого бетона группы А, подвергнутого ¦ ¦тепловой обработке или при атмосферном давлении, значения начальных ¦ ¦модулей упругости бетона следует принимать с коэффициентом 0,89. ¦ ¦ 2. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных ¦ ¦значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают ¦ ¦по линейной интерполяции. ¦ ¦ 3. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения E принимают ¦ ¦ b ¦ ¦как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. ¦ ¦ 4. Для напрягающего бетона значения E принимают как для тяжелого ¦ ¦ b ¦ ¦бетона с умножением на коэффициент альфа = 0,56 + 0,006 В. ¦ L--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
При продолжительном действии нагрузки значения модуля деформаций бетона определяют по формуле
где 6.1.16. Значения коэффициента ползучести бетона
-----------------------T--------------------------------------------------¬ ¦ Относительная ¦ Значения коэффициента ползучести бетона фи ¦ ¦ влажность воздуха ¦ b,cr ¦ ¦ окружающей среды, % ¦ при классе тяжелого бетона на сжатие ¦ ¦ +---T---T---T---T---T---T---T---T---T---T----------+ ¦ ¦В10¦В15¦В20¦В25¦В30¦В35¦В40¦В45¦В50¦В55¦В60 - В100¦ +----------------------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----------+ ¦Выше 75 ¦2,8¦2,4¦2,0¦1,8¦1,6¦1,5¦1,4¦1,3¦1,2¦1,1¦ 1,0 ¦ +----------------------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----------+ ¦40 - 75 ¦3,9¦3,4¦2,8¦2,5¦2,3¦2,1¦1,9¦1,8¦1,6¦1,5¦ 1,4 ¦ +----------------------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----------+ ¦Ниже 40 ¦5,6¦4,8¦4,0¦3,6¦3,2¦3,0¦2,8¦2,6¦2,4¦2,2¦ 2,0 ¦ +----------------------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----------+ ¦ Примечание. Относительную влажность воздуха окружающей среды¦ ¦принимают по СП 131.13330 как среднюю месячную относительную влажность¦ ¦наиболее теплого месяца для района строительства. ¦ L--------------------------------------------------------------------------
Значения коэффициента ползучести легких, ячеистых и поризованных бетонов следует принимать по специальным указаниям. Допускается принимать значения коэффициента ползучести легких бетонов по таблице 6.12 с понижающим коэффициентом 6.1.17. Значение коэффициента поперечной деформации бетона допускается принимать 6.1.18. Значение коэффициента линейной температурной деформации бетона при изменении температуры от минус 40 °C до плюс 50 °C принимают:
6.1.19. Диаграммы состояния бетона используют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. В качестве расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, могут быть использованы любые виды диаграмм бетона: криволинейные, в том числе с ниспадающей ветвью (Приложение А), кусочно-линейные (двухлинейные и трехлинейные), отвечающие поведению бетона. При этом должны быть обозначены основные параметрические точки диаграмм (максимальные напряжения и соответствующие деформации, граничные значения и т.д.). В качестве рабочих диаграмм состояния тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетонов, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, принимают упрощенные трехлинейную и двухлинейную диаграммы (рисунки 6.1, а, б) по типу диаграмм Прандтля.
а - Трехлинейная диаграмма состояния сжатого бетона; б - Двухлинейная диаграмма состояния сжатого бетона
Рисунок 6.1. Диаграммы состояния сжатого бетона
6.1.20. При трехлинейной диаграмме (рисунок 6.1, а) сжимающие напряжения бетона При
При
При
Значения напряжений
а значения относительных деформаций
Значения относительных деформаций при непродолжительном действии нагрузки: для бетонов класса по прочности на сжатие В60 и ниже для высокопрочных бетонов класса по прочности на сжатие В70 - В100 при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6.10. Значения 6.1.21. При двухлинейной диаграмме (рисунок 6.1, б) сжимающие напряжения бетона при
при
Значения приведенного модуля деформации бетона
Значения относительных деформаций для тяжелого бетона при непродолжительном действии нагрузки для легкого бетона при непродолжительном действии нагрузки для тяжелого бетона при продолжительном действии нагрузки по таблице 6.10. Значения 6.1.22. Растягивающие напряжения бетона 6.1.23. При расчете прочности железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона используют диаграммы состояния сжатого бетона, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21 с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. 6.1.24. При расчете образования трещин в железобетонных конструкциях по нелинейной деформационной модели для определения напряженно-деформированного состояния сжатого и растянутого бетона используют трехлинейную диаграмму состояния бетона, приведенную в 6.1.20 и 6.1.22, с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. Двухлинейную диаграмму (пп. 6.1.21), как наиболее простую, используют для определения напряженно-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона. 6.1.25. При расчете деформаций железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели при отсутствии трещин для оценки напряженно-деформированного состояния в сжатом и растянутом бетоне используют трехлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действий нагрузки. При наличии трещин для оценки напряженно-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной выше диаграммы используют, как наиболее простую, двухлинейную диаграмму состояния бетона с учетом непродолжительного и продолжительного действий нагрузки. 6.1.26. При расчете раскрытия нормальных трещин по нелинейной деформационной модели для оценки напряженно-деформированного состояния в сжатом бетоне используют диаграммы состояния, приведенные в 6.1.20 и 6.1.21, с учетом непродолжительного действия нагрузки. При этом в качестве наиболее простой используют двухлинейную диаграмму состояния бетона. 6.1.27. Влияние попеременного замораживания и оттаивания, а также отрицательных температур на деформационные характеристики бетона учитывают коэффициентом условий работы 6.1.28. Значения прочностных характеристик бетона при плоском (двухосном) или объемном (трехосном) напряженном состоянии следует определять с учетом вида и класса бетона из критерия, выражающего связь между предельными значениями напряжений, действующих в двух или трех взаимно перпендикулярных направлениях. Деформации бетона следует определять с учетом плоского или объемного напряженных состояний. 6.1.29. Характеристики бетона-матрицы в дисперсно армированных конструкциях следует принимать как для бетонных и железобетонных конструкций. Характеристики фибробетона в фибробетонных конструкциях следует устанавливать в зависимости от характеристик бетона, относительного содержания, формы, размеров и расположения фибр в бетоне, ее сцепления с бетоном и физико-механических свойств, а также в зависимости от размеров элемента или конструкции. 6.2. Арматура 6.2.1. При проектировании железобетонных зданий и сооружений в соответствии с требованиями, предъявляемыми к бетонным и железобетонным конструкциям, должны быть установлены вид арматуры, ее нормируемые и контролируемые показатели качества. 6.2.2. Для армирования железобетонных конструкций следует применять отвечающую требованиям соответствующих стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий арматуру следующих видов: горячекатаную гладкую и периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (кольцевой и серповидный профили соответственно) диаметром 6 - 50 мм; термомеханически упрочненную периодического профиля диаметром 6 - 50 мм; холоднодеформированную периодического профиля диаметром 3 - 16 мм; арматурные канаты диаметром 6 - 18 мм. 6.2.3. Основным показателем качества арматуры, устанавливаемым при проектировании, является класс арматуры по прочности на растяжение, обозначаемый: А - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры; В, К - для арматурных канатов. Арматурные канаты подразделяются на: К7, изготовленные из круглой гладкой проволоки; К7Т, изготовленные из проволоки периодического профиля; К7О, пластически обжатые, изготовленные из гладкой проволоки. Классы арматуры по прочности на растяжение отвечают гарантированному значению предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,1% или 0,2%), с обеспеченностью не менее 0,95, определяемому по соответствующим стандартам. Кроме того, в необходимых случаях к арматуре предъявляют требования по дополнительным показателям качества: свариваемость, пластичность, хладостойкость, коррозионную стойкость, характеристики сцепления с бетоном и др. 6.2.4. Для железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры в качестве устанавливаемой по расчету арматуры следует преимущественно применять арматуру периодического профиля классов А400, А500 и А600, а также арматуру классов В500 и Для поперечного и косвенного армирования следует преимущественно применять гладкую арматуру класса А240 из стали марок Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей не ниже 2 по ГОСТ 535), а также арматуру периодического профиля классов А400, А500, В500 и Для предварительно напряженных железобетонных конструкций следует предусматривать: в качестве напрягаемой арматуры: горячекатаную и термомеханически упрочненную периодического профиля классов А600, А800 и А1000; холоднодеформированную периодического профиля классов от канатную 7-проволочную (К7) классов К1400, К1500, К1600, К1700; в качестве ненапрягаемой арматуры: горячекатаную гладкую класса А240; горячекатаную, термомеханически упрочненную и холоднодеформированную периодического профиля классов А400, А500, А600, В500 и 6.2.5. При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей следует учитывать температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения. В конструкциях, эксплуатируемых при статической (и квазистатической) нагрузке в отапливаемых зданиях, а также на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре минус 40 °C и выше может быть применена арматура всех вышеуказанных классов, за исключением арматуры класса А400 из стали марки 35ГС, класса А240 из стали марки Ст3кп, применяемых при расчетной температуре минус 30 °C и выше. При расчетной температуре ниже минус 55 °C рекомендуется использовать арматуру класса Ас500С по [1] и А600 из стали марки 20Г2СФБА. При других условиях эксплуатации класс арматуры и марку стали принимают по специальным указаниям. При проектировании зоны передачи предварительного напряжения, анкеровки арматуры в бетоне и соединений арматуры внахлестку (без сварки) следует учитывать характер поверхности арматуры (ГОСТ Р 52544, [3]). При проектировании сварных соединений арматуры следует учитывать способ изготовления арматуры (ГОСТ 14098, [2]). 6.2.6. Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций следует применять горячекатаную арматурную сталь класса А240 марок Ст3сп и Ст3пс (с категориями нормируемых показателей не ниже 2 по ГОСТ 535). В случае если монтаж конструкций возможен при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °C, для монтажных петель не допускается применять сталь марки Ст3пс. 6.2.7. Основной прочностной характеристикой арматуры является нормативное значение сопротивления растяжению
----------T-----------------T---------------------------------------------¬ ¦ Класс ¦ Номинальный ¦Нормативные значения сопротивления растяжению¦ ¦арматуры ¦диаметр арматуры,¦ R и расчетные значения сопротивления ¦ ¦ ¦ мм ¦ s,n ¦ ¦ ¦ ¦ растяжению для предельных состояний второй ¦ ¦ ¦ ¦ группы R , МПа ¦ ¦ ¦ ¦ s,ser ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А240 ¦ 6 - 40 ¦ 240 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А400 ¦ 6 - 40 ¦ 400 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А500 ¦ 10 - 40 ¦ 500 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А600 ¦ 10 - 40 ¦ 600 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А800 ¦ 10 - 32 ¦ 800 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ А1000 ¦ 10 - 32 ¦ 1000 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В500 ¦ 3 - 16 ¦ 500 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 500 ¦ 3 - 5 ¦ 500 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 1200 ¦ 8 ¦ 1200 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 1300 ¦ 7 ¦ 1300 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 1400 ¦ 4; 5; 6 ¦ 1400 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 1500 ¦ 3 ¦ 1500 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ В 1600 ¦ 3 - 5 ¦ 1600 ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ К1400 ¦ 15 ¦ 1400 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ К1500 ¦ 6 - 18 ¦ 1500 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ К1600 ¦6; 9; 11; 12; 15 ¦ 1600 ¦ +---------+-----------------+---------------------------------------------+ ¦ К1700 ¦ 6 - 9 ¦ 1700 ¦ L---------+-----------------+----------------------------------------------
6.2.8. Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению
где Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению
--------------------T-----------------------------------------------------¬ ¦ Класс арматуры ¦ Значения расчетного сопротивления арматуры ¦ ¦ ¦ для предельных состояний первой группы, МПа ¦ ¦ +-------------------------T---------------------------+ ¦ ¦ растяжению R ¦ сжатию R ¦ ¦ ¦ s ¦ sc ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А240 ¦ 210 ¦ 210 ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А400 ¦ 350 ¦ 350 ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А500 ¦ 435 ¦ 435 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А600 ¦ 520 ¦ 470 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А800 ¦ 695 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ А1000 ¦ 870 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В500 ¦ 435 ¦ 415 (380) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 500 ¦ 415 ¦ 390 (360) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 1200 ¦ 1050 ¦ 500 (400) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 1300 ¦ 1130 ¦ 500 (400) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 1400 ¦ 1215 ¦ 500 (400) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 1500 ¦ 1300 ¦ 500 (400) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ В 1600 ¦ 1390 ¦ 500 (400) ¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ К1400 ¦ 1215 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ К1500 ¦ 1300 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ К1600 ¦ 1390 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ К1700 ¦ 1475 ¦ 500 (400) ¦ +-------------------+-------------------------+---------------------------+ ¦ Примечание. Значения R в скобках используют только при расчете¦ ¦ sc ¦ ¦на кратковременное действие нагрузки. ¦ L--------------------------------------------------------------------------
Значения расчетного сопротивления арматуры сжатию Для арматуры классов В500 и А600 граничные значения сопротивления сжатию принимаются с понижающим коэффициентом условий работы. Расчетные значения 6.2.9. В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик арматуры умножают на коэффициенты условий работы Расчетные значения
Таблица 6.15
Для поперечной арматуры всех классов расчетные значения сопротивления 6.2.10. Основными деформационными характеристиками арматуры являются значения: относительных деформаций удлинения арматуры модуля упругости арматуры 6.2.11. Значения относительных деформаций арматуры для арматуры с физическим пределом текучести
для арматуры с условным пределом текучести
6.2.12. Значения модуля упругости арматуры
6.2.13. Диаграммы состояния (деформирования) арматуры используют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели. При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями
а - двухлинейная диаграмма; б - трехлинейная диаграмма
Рисунок 6.2. Диаграммы состояния растянутой арматуры
Диаграммы состояния арматуры при растяжении и сжатии принимают одинаковыми, с учетом нормируемых расчетных сопротивлений арматуры растяжению и сжатию. Допускается в качестве расчетных диаграмм состояния арматуры использовать криволинейные расчетные диаграммы, аппроксимирующие фактические диаграммы деформирования арматуры. 6.2.14. Напряжения в арматуре при
при
Значения Допускается при соответствующем обосновании принимать величину относительной деформации 6.2.15. Напряжения в арматуре при
при
Значения Значения напряжений Значения относительных деформаций
7. Бетонные конструкции
Конструкции рассматривают как бетонные, если их прочность обеспечена одним только бетоном. Бетонные элементы применяют: а) преимущественно на сжатие при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента; б) в отдельных случаях в конструкциях, работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, а также в изгибаемых конструкциях, когда их разрушение не представляет непосредственной опасности для жизни людей и сохранности оборудования. Конструкции с арматурой, площадь сечения которой меньше минимально допустимой по конструктивным требованиям 10.3, рассматривают как бетонные. 7.1. Расчет бетонных элементов по прочности 7.1.1. Бетонные элементы рассчитывают по прочности на действие продольных сжимающих сил, изгибающих моментов и поперечных сил, а также на местное сжатие. 7.1.2. Расчет по прочности бетонных элементов при действии продольной сжимающей силы (внецентренное сжатие) и изгибающего момента следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет бетонных элементов производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20 - 8.1.30, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю. Допускается расчет бетонных элементов прямоугольного и таврового сечений при действии усилий в плоскости симметрии нормального сечения производить по предельным усилиям согласно 7.1.7 - 7.1.12. 7.1.3. Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним, рассчитывают по предельным усилиям без учета или с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.1) производят расчет внецентренно сжатых элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию при расчете по предельным усилиям условно представляют напряжениями, равными
Рисунок 7.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны (рисунок 7.2) производят расчет элементов, работающих на сжатие при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента, изгибаемых элементов, а также элементов, в которых не допускают трещины по условиям эксплуатации конструкций. При этом при расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны, определяемых в предположении упругой работы бетона (7.1.9, 7.1.10, 7.1.12).
Рисунок 7.2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны
7.1.4. Расчет по прочности бетонных элементов при действии поперечных сил производят из условия, по которому сумма соотношений главного растягивающего напряжения к расчетному сопротивлению бетона осевому растяжению 7.1.5. Расчет по прочности бетонных элементов на действие местной нагрузки (местное сжатие) производят согласно указаниям 8.1.43 - 8.1.45. 7.1.6. В бетонных элементах в случаях, указанных в 10.3.7, необходимо предусматривать конструктивную арматуру.
Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов по предельным усилиям
7.1.7. При расчете по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты сечения; 10 мм. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет 7.1.8. При гибкости элементов 7.1.9. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия
где N - действующая продольная сила;
Для элементов прямоугольного сечения
Допускается расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения при эксцентриситете продольной силы
где A - площадь поперечного сечения элемента;
Таблица 7.1
--------------T--------------T--------------T--------------T--------------¬ ¦ l /h ¦ 6 ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦ ¦ 0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+--------------+--------------+--------------+--------------+ ¦ фи ¦ 0,92 ¦ 0,9 ¦ 0,8 ¦ 0,6 ¦ L-------------+--------------+--------------+--------------+---------------
Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (7.1) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия
Для элементов прямоугольного сечения условие (7.4) имеет вид
В формулах (7.4) и (7.5): A - площадь поперечного сечения бетонного элемента; I - момент инерции сечения бетонного элемента относительно его центра тяжести;
7.1.10. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы за пределами поперечного сечения элемента производят из условий (7.4) и (7.5). 7.1.11. Значение коэффициента
где
где D - жесткость элемента в предельной по прочности стадии, определяемая как для железобетонных элементов, но без учета арматуры, согласно 8.1.15.
Расчет изгибаемых бетонных элементов по предельным усилиям
7.1.12. Расчет изгибаемых бетонных элементов следует производить из условия
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки;
Значение
где W - момент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна. Для элементов прямоугольного сечения
8. Железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры
8.1. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
Расчет железобетонных элементов по прочности
Железобетонные элементы рассчитывают по прочности на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил, крутящих моментов и на местное действие нагрузки (местное сжатие, продавливание).
Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов и продольных сил
Общие положения
8.1.1. Расчет по прочности железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно 8.1.20 - 8.1.30. Допускается производить расчет на основе предельных усилий: железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений согласно 8.1.4 - 8.1.16; внецентренно сжатых элементов круглого и кольцевого поперечных сечений - по указаниям Приложения Г. 8.1.2. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме. Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости 8.1.3. Для железобетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин (пп. 8.2.8 - 8.2.14), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%, или определена из расчета по прочности на действие предельного усилия по образованию трещин.
Расчет по прочности нормальных сечений по предельным усилиям
8.1.4. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок: сопротивление бетона растяжению принимают равным нулю; сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными деформации (напряжения) в арматуре определяют в зависимости от высоты сжатой зоны бетона; растягивающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления растяжению сжимающие напряжения в арматуре принимают не более расчетного сопротивления сжатию 8.1.5. Расчет по прочности нормальных сечений следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона 8.1.6. Значение
где
Для тяжелого бетона классов В70 - В100 и для мелкозернистого бетона в числителе формулы (8.1) вместо 0,8 следует принимать 0,7. 8.1.7. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов в начальном эксцентриситете приложения продольной силы 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения; 1/30 высоты сечения; 10 мм. Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет
Расчет изгибаемых элементов
8.1.8. Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов производят из условия
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки;
8.1.9. Значение
при этом высоту сжатой зоны x определяют по формуле
8.1.10. Значение а) если граница проходит в полке (рисунок 8.2, а), т.е. соблюдается условие
значение б) если граница проходит в ребре (рисунок 8.2, б), т.е. условие (8.6) не соблюдается, значение
при этом высоту сжатой зоны бетона x определяют по формуле
Рисунок 8.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при его расчете по прочности
Рисунок 8.2. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента
8.1.11. Значение а) при наличии поперечных ребер или при б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами) и в) при консольных свесах полки: при при при 8.1.12. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие В случае, когда по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы площадь растянутой арматуры принята большей, чем это требуется для соблюдения условия 8.1.13. При симметричном армировании, когда
Если вычисленная без учета сжатой арматуры
Расчет внецентренно сжатых элементов
8.1.14. Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов производят из условия
где N - продольная сила от внешней нагрузки; e - расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой (при полностью сжатом сечении элемента) арматуры, равное
Здесь
Высоту сжатой зоны x определяют: а) при
б) при
Рисунок 8.3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
8.1.15. Значение коэффициента
где N - продольная сила от внешней нагрузки;
Здесь D - жесткость железобетонного элемента в предельной по прочности стадии, определяемая согласно указаниям расчета по деформациям;
Допускается значение D определять по формуле
где I,
Здесь
Допускается уменьшать значение коэффициента 8.1.16. Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов с арматурой, расположенной у противоположных в плоскости изгиба сторон сечения, при эксцентриситете продольной силы
где
Здесь A - площадь бетонного сечения;
Таблица 8.1
-------------------T------------------------------------------------------¬ ¦ Класс бетона ¦ фи при l /h, равном ¦ ¦ ¦ 0 ¦ ¦ +-------------T------------T-------------T-------------+ ¦ ¦ 6 ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦ +------------------+-------------+------------+-------------+-------------+ ¦ В20 - В55 ¦ 0,92 ¦ 0,9 ¦ 0,83 ¦ 0,7 ¦ +------------------+-------------+------------+-------------+-------------+ ¦ В60 ¦ 0,91 ¦ 0,89 ¦ 0,80 ¦ 0,65 ¦ +------------------+-------------+------------+-------------+-------------+ ¦ В80 ¦ 0,90 ¦ 0,88 ¦ 0,79 ¦ 0,64 ¦ L------------------+-------------+------------+-------------+--------------
8.1.17. Расчетную длину Допускается расчетную длину а) для элементов с шарнирным опиранием на двух концах - 1,0l; б) для элементов с жесткой заделкой (исключающей поворот опорного сечения) на одном конце и незакрепленным другим концом (консоль) - 2,0l; в) для элементов с шарнирным несмещаемым опиранием на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой - 0,7l; с податливой (допускающей ограниченный поворот) заделкой - 0,9l; г) для элементов с податливым шарнирным опиранием (допускающим ограниченное смещение опоры) на одном конце, а на другом конце: с жесткой (без поворота) заделкой - 1,5l; с податливой (с ограниченным поворотом) заделкой - 2,0l; д) для элементов с несмещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) - 0,5l; податливыми (с ограниченным поворотом) - 0,8l; е) для элементов с ограниченно смещаемыми заделками на двух концах: жесткими (без поворота) - 0,8l; податливыми (с ограниченным поворотом) - 1,2l.
Расчет центрально растянутых элементов
8.1.18. Расчет по прочности сечений центрально растянутых элементов следует производить из условия
где N - продольная растягивающая сила от внешних нагрузок;
Значение силы
где
Расчет внецентренно растянутых элементов
8.1.19. Расчет по прочности прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N: а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S' (рисунок 8.4, а) - из условий
где
Усилия
б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S' (рисунок 8.4, б) - из условия (8.20), определяя предельный момент
при этом высоту сжатой зоны x определяют по формуле
а - между равнодействующими усилий в арматуре S и S'; б - за пределами расстояний между равнодействующими усилий в арматуре S и S'
Рисунок 8.4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности при приложении продольной силы N
Если полученное из расчета по формуле (8.25) значение
Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели
8.1.20. При расчете по прочности усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют на основе нелинейной деформационной модели, использующей уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в сечении элемента, а также следующих положений: распределение относительных деформаций бетона и арматуры по высоте сечения элемента принимают по линейному закону (гипотеза плоских сечений); связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и арматуры принимают в виде диаграмм состояния (деформирования) бетона и арматуры; сопротивление бетона растянутой зоны допускается не учитывать, принимая при 8.1.21. Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям определяют с помощью процедуры численного интегрирования напряжений по нормальному сечению. Для этого нормальное сечение условно разделяют на малые участки: при косом внецентренном сжатии (растяжении) и косом изгибе - по высоте и ширине сечения; при внецентренном сжатии (растяжении) и изгибе в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента - только по высоте сечения. Напряжения в пределах малых участков принимают равномерно распределенными (усредненными). 8.1.22. При расчете элементов с использованием деформационной модели принимают: значения сжимающей продольной силы, а также сжимающих напряжений и деформаций укорочения бетона и арматуры со знаком "минус"; значения растягивающей продольной силы, а также растягивающих напряжений и деформаций удлинения бетона и арматуры со знаком "плюс". Знаки координат центров тяжести арматурных стержней и выделенных участков бетона, а также точки приложения продольной силы принимают в соответствии с назначенной системой координат XOY. В общем случае начало координат этой системы (точка 0 на рисунке 8.5) располагают в произвольном месте в пределах поперечного сечения элемента.
Рисунок 8.5. Расчетная схема нормального сечения железобетонного элемента
8.1.23. При расчете нормальных сечений по прочности в общем случае (см. рисунок 8.5) используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента:
уравнения, определяющие распределение деформаций по сечению элемента
зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры
В уравнениях (8.26) - (8.32):
здесь N - продольная сила от внешней нагрузки;
Коэффициенты Значения коэффициентов
8.1.24. Расчет нормальных сечений железобетонных элементов по прочности производят из условий:
где
8.1.25. Для железобетонных элементов, на которые действуют изгибающие моменты двух направлений и продольная сила (рисунок 8.5), деформации бетона
Жесткостные характеристики
Обозначения в формулах - см. 8.1.23. 8.1.26. Для железобетонных элементов, на которые действуют только изгибающие моменты двух направлений 8.1.27. Для внецентренно сжатых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположении оси X в этой плоскости принимают
8.1.28. Для изгибаемых в плоскости симметрии поперечного сечения железобетонных элементов и расположения оси X в этой плоскости принимают N = 0,
8.1.29. Расчет по прочности нормальных сечений внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной сжимающей силы в пределах поперечного сечения элемента производят из условия (8.37) согласно указаниям 8.1.24 - 8.1.28, принимая в формулах 8.1.25 для определения Для изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных элементов, в которых не допускаются трещины, расчет производят с учетом работы растянутого бетона в поперечном сечении элемента из условия
где
8.1.30. Предельные значения относительных деформаций бетона При внецентренном сжатии или растяжении элементов и распределении в поперечном сечении бетона элемента деформаций только одного знака предельные значения относительных деформаций бетона
где Предельные значения относительной деформации арматуры 0,025 - для арматуры с физическим пределом текучести; 0,015 - для арматуры с условным пределом текучести.
Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил
Общие положения
8.1.31. Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил производят на основе модели наклонных сечений. При расчете по модели наклонных сечений должны быть обеспечены прочность элемента по полосе между наклонными сечениями и наклонному сечению на действие поперечных сил, а также прочность по наклонному сечению на действие момента. Прочность по наклонной полосе характеризуется максимальным значением поперечной силы, которое может быть воспринято наклонной полосой, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль полосы и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей наклонную полосу. При этом прочность бетона определяют по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом влияния сложного напряженного состояния в наклонной полосе. Расчет по наклонному сечению на действие поперечных сил производят на основе уравнения равновесия внешних и внутренних поперечных сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента. Внутренние поперечные силы включают поперечную силу, воспринимаемую бетоном в наклонном сечении, и поперечную силу, воспринимаемую пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом поперечные силы, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям бетона и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции C наклонного сечения. Расчет по наклонному сечению на действие момента производят на основе уравнения равновесия моментов от внешних и внутренних сил, действующих в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента. Моменты от внутренних сил включают момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение продольной растянутой арматурой, и момент, воспринимаемый пересекающей наклонное сечение поперечной арматурой. При этом моменты, воспринимаемые продольной и поперечной арматурой, определяют по сопротивлениям продольной и поперечной арматуры растяжению с учетом длины проекции C наклонного сечения.
Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями
8.1.32. Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия
где Q - поперечная сила в нормальном сечении элемента;
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил
8.1.33. Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (рисунок 8.6) производят из условия:
где Q - поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента, определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;
Рисунок 8.6. Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие поперечных сил
Поперечную силу
но принимают не более
Усилие
где
Расчет производят для ряда расположенных по длине элемента наклонных сечений при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения C. При этом длину проекции C в формуле (8.58) принимают не менее Допускается производить расчет наклонных сечений, не рассматривая наклонные сечения при определении поперечной силы от внешней нагрузки, из условия
где
При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу При расположении нормального сечения, в котором учитывают поперечную силу Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие
Можно учитывать поперечную арматуру и при невыполнении этого условия, если в условии (8.56) принимать
Шаг поперечной арматуры, учитываемой в расчете, При отсутствии поперечной арматуры или нарушении указанных выше требований, а также приведенных в 10.3 конструктивных требований расчет производят из условий (8.56) или (8.60), принимая усилия Поперечная арматура должна отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. 8.1.34. Влияние сжимающих и растягивающих напряжений при расчете по полосе между наклонными сечениями и по наклонным сечениям следует учитывать с помощью коэффициента Значения коэффициента
1,25 при
где
Величины
Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов
8.1.35. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов (рисунок 8.7) производят из условия
где M - момент в наклонном сечении с длиной проекции C на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении; при этом учитывают наиболее опасное загружение в пределах наклонного сечения;
Рисунок 8.7. Схема усилий при расчете железобетонных элементов по наклонному сечению на действие моментов
Момент
где
Момент
где
Расчет производят для наклонных сечений, расположенных по длине элемента на его концевых участках и в местах обрыва продольной арматуры, при наиболее опасной длине проекции наклонного сечения C, принимаемой в указанных выше пределах. Допускается производить расчет наклонных сечений, принимая в условии (8.63) момент M в наклонном сечении при длине проекции C на продольную ось элемента, равной
Расчет по прочности железобетонных элементов при действии крутящих моментов
Общие положения
8.1.36. Расчет по прочности железобетонных элементов прямоугольного поперечного сечения на действие крутящих моментов производят на основе модели пространственных сечений. При расчете по модели пространственных сечений рассматривают сечения, образованные наклонными отрезками прямых, следующими по трем растянутым граням элемента, и замыкающим отрезком прямой по четвертой сжатой грани элемента. Расчет железобетонных элементов на действие крутящих моментов производят по прочности элемента между пространственными сечениями и по прочности пространственных сечений. Прочность по бетону между пространственными сечениями характеризуется максимальным значением крутящего момента, определяемым по сопротивлению бетона осевому сжатию с учетом напряженного состояния в бетоне между пространственными сечениями. Расчет по пространственным сечениям производят на основе уравнений равновесия всех внутренних и внешних сил относительно оси, расположенной в центре сжатой зоны пространственного сечения элемента. Внутренние моменты включают момент, воспринимаемый арматурой, следующей вдоль оси элемента, и арматурой, следующей поперек оси элемента, пересекающей пространственное сечение и расположенной в растянутой зоне пространственного сечения и у растянутой грани элемента, противоположной сжатой зоне пространственного сечения. При этом усилия, воспринимаемые арматурой, определяют соответствию по расчетным значениям сопротивления растяжению продольной и поперечной арматуры. При расчете рассматривают все положения пространственного сечения, принимая сжатую зону пространственного сечения у нижней, боковой и верхней граней элемента. Расчет на совместное действие крутящих и изгибающих моментов, а также крутящих моментов и поперечных сил производят исходя из уравнений взаимодействия между соответствующими силовыми факторами.
Расчет на действие крутящего момента
8.1.37. Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят из условия
где T - крутящий момент от внешних нагрузок в нормальном сечении элемента; b и h - меньший и больший размеры соответственно поперечного сечения элемента. 8.1.38. Расчет по прочности пространственных сечений производят из условия (рисунок 8.8)
где T - крутящий момент в пространственном сечении, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону пространственного сечения;
Рисунок 8.8. Схемы усилий в пространственных сечениях при расчете на действие крутящего момента
Значение соотношения между усилиями в поперечной и продольной арматуре, учитываемое в условии (8.67), приведено ниже. Крутящий момент
а крутящий момент
где
C - длина проекции сжатой стороны пространственного сечения на продольную ось элемента;
Соотношение Расчет производят для ряда пространственных сечений, расположенных по длине элемента, при наиболее опасной длине проекции пространственного сечения C на продольную ось элемента. При этом значение C принимают не более Допускается расчет на действие крутящего момента производить, не рассматривая пространственные сечения при определении крутящего момента от внешней нагрузки, из условия
где
Соотношение Расчет производят для ряда нормальных сечений, расположенных по длине элемента, для арматуры, расположенной у каждой рассматриваемой грани элемента. При действии крутящих моментов следует соблюдать конструктивные требования, приведенные в 10.3.
Расчет на совместное действие крутящего и изгибающего моментов
8.1.39. Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят согласно 8.1.36. 8.1.40. Расчет по прочности пространственного сечения производят из условия
где T - крутящий момент от внешней нагрузки в пространственном сечении;
M - изгибающий момент от внешней нагрузки в нормальном сечении;
При расчете на совместное действие крутящего и изгибающего моментов рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у грани, растянутой от изгибающего момента, т.е. у грани, нормальной к плоскости действия изгибающего момента. Крутящий момент T от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины проекции C вдоль продольной оси элемента. В этом же нормальном сечении определяют изгибающий момент M от внешней нагрузки. Предельный крутящий момент Предельный изгибающий момент Допускается для определения крутящих моментов использовать условие (8.75). В этом случае крутящий момент Предельный изгибающий момент При совместном действии крутящих и изгибающих моментов следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 10.3 и 8.1.38.
Расчет на совместное действие крутящего момента и поперечной силы
8.1.41. Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями производят из условия
где T - крутящий момент от внешней нагрузки в нормальном сечении;
Q - поперечная сила от внешней нагрузки в том же нормальном сечении;
8.1.42. Расчет по прочности пространственного сечения производят из условия (8.79), в котором принимают следующие величины: T - крутящий момент от внешней нагрузки в пространственном сечении;
Q - поперечная сила в наклонном сечении;
При расчете на совместное действие крутящего момента и поперечной силы рассматривают пространственное сечение с растянутой арматурой, расположенной у одной из граней, растянутой от поперечной силы, т.е. у грани, параллельной плоскости действия поперечной силы. Крутящий момент T от внешней нагрузки определяют в нормальном сечении, расположенном в середине длины C вдоль продольной оси элемента. В том же нормальном сечении определяют поперечную силу Q от внешней нагрузки. Предельный крутящий момент Предельную поперечную силу Допускается для определения крутящих моментов использовать условие (8.75), а для определения поперечных сил - условие (8.60). В этом случае крутящий момент При совместном действии крутящих моментов и поперечных сил следует соблюдать расчетные и конструктивные требования, приведенные в 10.3.
Расчет железобетонных элементов на местное сжатие
8.1.43. Расчет железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к поверхности железобетонного элемента. При этом учитывают повышенное сопротивление сжатию бетона в пределах грузовой площади (площади смятия) за счет объемного напряженного состояния бетона под грузовой площадью, зависящее от расположения грузовой площади на поверхности элемента. При наличии косвенной арматуры в зоне местного сжатия учитывают дополнительное повышение сопротивления сжатию бетона под грузовой площадью за счет сопротивления косвенной арматуры. Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры производят согласно 8.1.44, а при наличии косвенной арматуры - согласно 8.1.45. 8.1.44. Расчет элементов на местное сжатие при отсутствии косвенной арматуры (рисунок 8.9) производят из условия
где N - местная сжимающая сила от внешней нагрузки;
Значение
где
но принимаемый не более 2,5 и не менее 1,0. В формуле (8.82):
центры тяжести площадей границы расчетной площади
а - вдали от краев элемента; б - по всей ширине элемента; в - у края (торца) элемента по всей его ширине; г - на углу элемента; д - у одного края элемента; е - вблизи одного края элемента 1 - элемент, на который действует местная нагрузка; 2 - площадь смятия площадь 5 - минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается в расчете
Рисунок 8.9. Схемы для расчета элементов на местное сжатие при расположении местной нагрузки
8.1.45. Расчет элементов на местное сжатие при наличии косвенной арматуры в виде сварных сеток производят из условия
где
Здесь
s - шаг сеток косвенного армирования. Значения Значение местной сжимающей силы, воспринимаемое элементом с косвенным армированием (правая часть условия (8.83)), принимают не более удвоенного значения местной сжимающей силы, воспринимаемого элементом без косвенного армирования (правая часть условия (8.80)). Косвенное армирование должно отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3.
Расчет железобетонных элементов на продавливание
Общие положения
8.1.46. Расчет на продавливание производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий - сосредоточенных силы и изгибающего момента. При расчете на продавливание рассматривают расчетное поперечное сечение, расположенное вокруг зоны передачи усилий на элемент на расстоянии
Рисунок 8.10. Условная модель для расчета на продавливание
Действующие касательные усилия по площади расчетного поперечного сечения должны быть восприняты бетоном с сопротивлением бетона осевому растяжению При действии сосредоточенной силы касательные усилия, воспринимаемые бетоном и арматурой, принимают равномерно распределенными по всей площади расчетного поперечного сечения. При действии изгибающего момента касательные усилия, воспринимаемые бетоном и поперечной арматурой, принимают линейно изменяющимися по длине расчетного поперечного сечения в направлении действия момента с максимальными касательными усилиями противоположного знака у краев расчетного поперечного сечения в этом направлении. Расчет на продавливание при действии сосредоточенной силы и отсутствии поперечной арматуры производят согласно 8.1.47, при действии сосредоточенной силы и наличии поперечной арматуры - согласно 8.1.48, при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и отсутствии поперечной арматуры - согласно 8.1.49 и при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента и наличии поперечной арматуры - согласно 8.1.50. Расчетный контур поперечного сечения принимают: при расположении площадки передачи нагрузки внутри плоского элемента - замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки (рисунок 8.11, а, г), при расположении площадки передачи нагрузки у края или угла плоского элемента - в виде двух вариантов: замкнутым и расположенным вокруг площадки передачи нагрузки и незамкнутым, следующим от краев плоского элемента (рисунок 8.11, б, в), в этом случае учитывают наименьшую несущую способность при двух вариантах расположения расчетного контура поперечного сечения.
а - площадка приложения нагрузки внутри плоского элемента; б, в - то же, у края плоского элемента; г - при крестообразном расположении поперечной арматуры 1 - площадь приложения нагрузки; 2 - расчетный контур поперечного сечения; 2' - второй вариант расположения расчетного контура; 3 - центр тяжести расчетного контура (место пересечения осей приложения нагрузки (место пересечения осей X и Y); 5 - поперечная арматура; 6 - контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 7 - граница (край) плоского элемента
Рисунок 8.11. Схема расчетных контуров поперечного сечения при продавливании
В случае расположения отверстия в плите на расстоянии менее 6h от угла или края площадки передачи нагрузки до угла или края отверстия часть расчетного контура, расположенная между двумя касательными к отверстию, проведенными из центра тяжести площадки передачи нагрузки, в расчете не учитывается. При действии момента При действии сосредоточенных моментов и силы в условиях прочности соотношение между действующими сосредоточенными моментами M, учитываемыми при продавливании, и предельными При расположении сосредоточенной силы внецентренно относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения значения изгибающих сосредоточенных моментов от внешней нагрузки определяют с учетом дополнительного момента от внецентренного приложения сосредоточенной силы относительно центра тяжести контура расчетного поперечного сечения с положительным или обратным знаком по отношению к моментам в колонне.
Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенной силы
8.1.47. Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производят из условия
где F - сосредоточенная сила от внешней нагрузки;
Усилие
где
1 - расчетное поперечное сечение; 2 - контур расчетного поперечного сечения; 3 - контур площадки приложения нагрузки
Рисунок 8.12. Схема для расчета железобетонных элементов без поперечной арматуры на продавливание
Площадь
где u - периметр контура расчетного поперечного сечения;
здесь 8.1.48. Расчет элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы (рисунок 8.13) производят из условия
где
1 - расчетное поперечное сечение; 2 - контур расчетного поперечного сечения; 3 - границы зоны, в пределах которых в расчете учитывается поперечная арматура; 4 - контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 5 - контур площадки приложения нагрузки
Рисунок 8.13. Схема для расчета железобетонных плит с вертикальной равномерно распределенной поперечной арматурой на продавливание
Усилие
где
u - периметр контура расчетного поперечного сечения, определяемый согласно 8.1.47. При расположении поперечной арматуры неравномерно по контуру расчетного поперечного сечения, а сосредоточенно у осей площадки передачи нагрузки (крестообразное расположение поперечной арматуры) периметр контура u для поперечной арматуры принимают по фактическим длинам участков расположения поперечной арматуры Значение За границей расположения поперечной арматуры расчет на продавливание производят согласно 8.1.47, рассматривая контур расчетного поперечного сечения на расстоянии Поперечная арматура должна удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. При нарушении указанных в 10.3 конструктивных требований в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки.
Расчет элементов на продавливание при действии сосредоточенных силы и изгибающего момента
8.1.49. Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при совместном действии сосредоточенных силы и изгибающего момента (см. рисунок 8.12) производят из условия
где F - сосредоточенная сила от внешней нагрузки; M - сосредоточенный изгибающий момент от внешней нагрузки, учитываемый при расчете на продавливание (8.1.46);
В железобетонном каркасе зданий с плоскими перекрытиями сосредоточенный изгибающий момент Предельную силу Предельный изгибающий момент
где При действии изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях расчет производят из условия
где F,
Усилие Усилия 8.1.50. Расчет прочности элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы и изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях производят из условия
где F,
Усилия Усилия
где Значения Поперечная арматура должна отвечать конструктивным требованиям, приведенным в 10.3. При нарушении указанных в разделе 10.3 конструктивных требований в расчете на продавливание следует учитывать только поперечную арматуру, пересекающую пирамиду продавливания, при обеспечении условий ее анкеровки. 8.1.51. В общем случае значения момента сопротивления расчетного контура бетона при продавливании
где
Значение момента инерции Положение центра тяжести расчетного контура относительно выбранной оси определяют по формуле
где
При расчетах принимают наименьшие значения моментов сопротивления Момент сопротивления расчетного контура бетона для колонн круглого сечения определяют по формуле
где D - диаметр колонны. 8.1.52. Значения моментов сопротивления поперечной арматуры при продавливании При расположении поперечной арматуры в плоском элементе сосредоточенно по осям грузовой площадки, например по оси колонн (крестообразное расположение поперечной арматуры в перекрытии), моменты сопротивления поперечной арматуры определяют по тем же правилам, что и моменты сопротивления бетона, принимая соответствующую фактическую длину ограниченного участка расположения поперечной арматуры по расчетному контуру продавливания
Расчет плоскостных железобетонных элементов плит и стен по прочности
8.1.53. Расчет по прочности плоских плит перекрытий, покрытий и фундаментных плит следует производить как расчет плоских выделенных элементов на совместное действие изгибающих моментов в направлении взаимно перпендикулярных осей и крутящих моментов, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента, а также на действие продольных и поперечных сил, приложенных по боковым сторонам плоского элемента (рисунок 8.14).
Рисунок 8.14. Схема усилий, действующих на выделенный плоский элемент единичной ширины
Кроме того, при опирании плоских плит на колонны следует производить расчет плит на продавливание на действие сосредоточенных нормальных сил и моментов согласно 8.1.46 - 8.1.52. 8.1.54. Расчет по прочности плоских плит в общем случае рекомендуется производить путем разделения плоского элемента на отдельные слои сжатого бетона и растянутой арматуры и расчета каждого слоя отдельно на действие нормальных и сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих и крутящих моментов и нормальных сил (рисунок 8.15).
Рисунок 8.15. Схема усилий, действующих в бетонном и арматурном слоях выделенного плоского элемента плиты (усилия на противоположных сторонах условно не показаны)
Расчет плоских элементов плит может также производиться без разделения на слои бетона и растянутой арматуры на совместное действие изгибающих и крутящих моментов из условий, основанных на обобщенных уравнениях предельного равновесия:
где
Значения предельных изгибающих моментов Значения предельных крутящих моментов следует определять по бетону
где b и h - меньший и больший размеры соответственно плоского выделенного элемента;
где
Допускается применять и другие методы расчета по прочности плоского выделенного элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующих по боковым сторонам выделенного элемента и внутренних усилий в диагональном сечении плоского выделенного элемента. При действии на выделенный плоский элемент плит также продольной силы расчет следует производить как для выделенного плоского элемента стен согласно 8.1.57. 8.1.55. Расчет плоского выделенного элемента на действие поперечных сил следует производить из условия:
где
Значения предельных поперечных сил определяют по формуле:
где
где 8.1.56. Расчет по прочности стен в общем случае следует производить как плоских выделенных элементов на совместное действие нормальных сил, изгибающих моментов, крутящих моментов, сдвигающих сил, поперечных сил, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента (рисунок 8.16).
Рисунок 8.16. Схема усилий, действующих на выделенный плоский элемент единичной ширины стены (усилия на противоположных сторонах условно не показаны)
8.1.57. Расчет стен в общем случае рекомендуется производить путем разделения плоского элемента на отдельные слои сжатого бетона и растянутой арматуры и расчета каждого слоя отдельно на действие нормальных и сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих и крутящих моментов, общих нормальных и сдвигающих сил. Допускается производить расчет без разделения на слои бетона и растянутой арматуры отдельно из плоскости стены на совместное действие изгибающих моментов, крутящих моментов и нормальных сил и в плоскости стены на совместное действие нормальных и сдвигающих сил. Расчет стены в своей плоскости рекомендуется производить из условий, основанных на обобщенных уравнениях предельного равновесия:
где
Значения предельных нормальных сил Значения предельных сдвигающих сил следует определять по бетону
где
где Расчет из плоскости стены производят аналогично расчету плоских плит перекрытий, определяя значения предельных изгибающих моментов с учетом влияния нормальных сил. Допускается применять и другие методы расчета по прочности плоского выделенного элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующих по боковым сторонам выделенного элемента, и внутренних усилий в диагональном сечении выделенного элемента. 8.1.58. Расчет по прочности плоских выделенных элементов стен на действие поперечных сил следует производить аналогично расчету плит, но с учетом влияния продольных сил. 8.1.59. Расчет по трещиностойкости плит (по образованию и раскрытию трещин нормальных к продольной оси элемента), следует производить на действие изгибающих моментов (без учета крутящих моментов) согласно указаниям раздела 8.2.
8.2. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
Общие положения
8.2.1. Расчеты по предельным состояниям второй группы включают: расчет по образованию трещин; расчет по раскрытию трещин; расчет по деформациям. 8.2.2. Расчет по образованию трещин производят, когда необходимо обеспечить отсутствие трещин (см. 4.3), а также как вспомогательный при расчете по раскрытию трещин и по деформациям. 8.2.3. При расчете по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент надежности по нагрузке принимают
Расчет железобетонных элементов по образованию и раскрытию трещин
8.2.4. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин производят из условия:
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента;
Для центрально растянутых элементов образование трещин определяют из условия:
где N - продольное растягивающее усилие от внешней нагрузки;
8.2.5. В тех случаях, когда выполняются условия (8.116) или (8.117), выполняют расчет по раскрытию трещин. Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин. Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок, продолжительное - только от постоянных и временных длительных нагрузок (4.6). 8.2.6. Расчет по раскрытию трещин производят из условия:
где
Значения а) из условия обеспечения сохранности арматуры классов А240 - А600, В500: 0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин; 0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин; классов А800, А1000, 0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин; 0,3 мм - при непродолжительном раскрытии трещин; классов 0,1 мм - при продолжительном раскрытии трещин; 0,2 мм - при непродолжительном раскрытии трещин; б) из условия ограничения проницаемости конструкций 0,2 мм - при продолжительном раскрытии трещин; 0,3 мм - при непродолжительном раскрытии трещин. 8.2.7. Расчет железобетонных элементов следует производить по продолжительному и по непродолжительному раскрытию нормальных и наклонных трещин. Ширину продолжительного раскрытия трещин определяют по формуле
а ширину непродолжительного раскрытия трещин - по формуле
где
Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента
8.2.8. Изгибающий момент Для элементов прямоугольного, таврового или двутаврового сечения с арматурой, расположенной у верхней и нижней граней, момент трещинообразования с учетом неупругих деформаций растянутого бетона допускается определять согласно указаниям 8.2.10 - 8.2.12. 8.2.9. Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого бетона по указаниям 8.2.11, принимая в формуле (8.121) 8.2.10. Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют в соответствии со следующими положениями: сечения после деформирования остаются плоскими; эпюру напряжений в сжатой зоне бетона принимают треугольной формы, как для упругого тела (рисунок 8.17); эпюру напряжений в растянутой зоне бетона принимают трапециевидной формы с напряжениями, не превышающими расчетных значений сопротивления бетона растяжению относительную деформацию крайнего растянутого волокна бетона принимают равной ее предельному значению напряжения в арматуре принимают в зависимости от относительных деформаций как для упругого тела.
Рисунок 8.17. Схема напряженно-деформированного состояния сечения элемента при проверке образования трещин при действии изгибающего момента (а), изгибающего момента и продольной силы (б)
8.2.11. Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют по формуле
где
В формуле (8.121) знак "плюс" принимают при сжимающей продольной силе N, "минус" - при растягивающей силе. Для прямоугольных сечений и тавровых сечений с полкой, расположенной в сжатой зоне, значение
где 8.2.12. Момент сопротивления
где
I,
A,
здесь Допускается момент сопротивления 8.2.13. Усилие
8.2.14. Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят исходя из общих положений, приведенных в 6.1.24 и 8.1.20 - 8.1.30, но с учетом работы бетона в растянутой зоне нормального сечения, определяемой диаграммой состояния растянутого бетона согласно 6.1.22. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы. Значение
Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
8.2.15. Ширину раскрытия нормальных трещин
где
1,0 - при непродолжительном действии нагрузки; 1,4 - при продолжительном действии нагрузки;
0,5 - для арматуры периодического профиля и канатной; 0,8 - для гладкой арматуры;
1,0 - для элементов изгибаемых и внецентренно сжатых; 1,2 - для растянутых элементов. 8.2.16. Значения напряжения
где Для изгибаемых элементов
I - уровень центра тяжести приведенного поперечного сечения
Рисунок 8.18. Схема напряженно-деформированного состояния элемента с трещинами при действии изгибающего момента (а, б), изгибающего момента и продольной силы (в)
Значение коэффициента приведения арматуры к бетону
где
Относительную деформацию бетона Допускается напряжение
где Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение
Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечного сечения допускается значение При действии изгибающего момента M и продольной силы N напряжение
где Допускается напряжение
где Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечного сечения допускается значение В формулах (8.134) и (8.135) знак "плюс" принимают при растягивающей, а знак "минус" при сжимающей продольной силе. Напряжения 8.2.17. Значения базового расстояния между трещинами
и принимают не менее Здесь
Значения В любом случае значение 8.2.18. Значения коэффициента
где
Для изгибаемых элементов значение коэффициента
где
Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям
8.2.19. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкциям. Расчет по деформациям следует производить на действие: постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок (см. 4.6) при ограничении деформаций технологическими или конструктивными требованиями; постоянных и временных длительных нагрузок при ограничении деформаций эстетическими требованиями. 8.2.20. Значения предельно допустимых деформаций элементов принимают согласно СП 20.13330 и нормативным документам на отдельные виды конструкций.
Расчет железобетонных элементов по прогибам
8.2.21. Расчет железобетонных элементов по прогибам производят из условия:
где f - прогиб железобетонного элемента от действия внешней нагрузки;
Прогибы железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине (кривизн, углов сдвига и т.д.). В тех случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по жесткостным характеристикам согласно 8.2.22 и 8.2.31. 8.2.22. Для изгибаемых элементов постоянного по длине элемента сечения, не имеющих трещин, прогибы определяют по общим правилам строительной механики с использованием жесткости поперечных сечений, определяемой по формуле (8.143).
Определение кривизны железобетонных элементов
8.2.23. Кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов для вычисления их прогибов определяют: а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины, согласно 8.2.24, 8.2.26; б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, согласно 8.2.24, 8.2.25 и 8.2.27. Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т.е. условие (8.116) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки. Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно 8.2.32. 8.2.24. Полную кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяют по формулам: для участков без трещин в растянутой зоне
для участков с трещинами в растянутой зоне
В формуле (8.140):
В формуле (8.141):
Кривизны 8.2.25. Кривизну железобетонных элементов
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки (с учетом момента от продольной силы N) относительно оси, нормальной плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента; D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле
где
Значения модуля деформации бетона
Жесткость железобетонного элемента на участке без трещин в растянутой зоне
8.2.26. Жесткость железобетонного элемента D на участке без трещин определяют по формуле (8.143). Момент инерции
где I - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;
Значение I определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов. Допускается определять момент инерции Значения модуля деформации бетона в формулах (8.143), (8.145) принимают равными: при непродолжительном действии нагрузки
при продолжительном действии нагрузки
где
Жесткость железобетонного элемента на участке с трещинами в растянутой зоне
8.2.27. Жесткость железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют с учетом следующих положений: сечения после деформирования остаются плоскими; напряжения в бетоне сжатой зоны определяют как для упругого тела; работу растянутого бетона в сечении с нормальной трещиной не учитывают; работу растянутого бетона на участке между смежными нормальными трещинами учитывают посредством коэффициента Жесткость железобетонного элемента D на участках с трещинами определяют по формуле (8.143) и принимают не более жесткости без трещин. Значения модуля деформации сжатого бетона Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента
где Значения
где Значения Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону 8.2.28. Для изгибаемых элементов положение нейтральной оси (средняя высота сжатой зоны бетона) определяют из уравнения
где Для прямоугольных сечений только с растянутой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле
где Для прямоугольных сечений с растянутой и сжатой арматурой высоту сжатой зоны определяют по формуле
где Для тавровых (с полкой в сжатой зоне) и двутавровых сечений высоту сжатой зоны определяют по формуле
где
I - уровень центра тяжести приведенного без учета растянутой зоны бетона поперечного сечения
Рисунок 8.19. Приведенное поперечное сечение (а) и схема напряженно-деформированного состояния элемента с трещинами (б) для расчета его по деформациям при действии изгибающего момента
Для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов положение нейтральной оси (высоту сжатой зоны) определяют из уравнения
где
Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны при действии изгибающих моментов M и продольной силы N определять по формуле
где
Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов. В формуле (8.154) знак "плюс" принимают при сжимающей, а знак "минус" при растягивающей продольной силе. 8.2.29. Жесткость изгибаемых железобетонных элементов допускается определять по формуле
где z - расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне. Для элементов прямоугольного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение z определяют по формуле
Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечных сечений значение z допускается принимать равным 8.2.30. Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону принимают равными: для сжатой арматуры
для растянутой арматуры
где
Значения коэффициента Допускается принимать 8.2.31. Прогибы железобетонных элементов можно определять по общим правилам строительной механики с использованием вместо кривизны При совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов без трещин и с трещинами в растянутой зоне определяют путем суммирования прогибов от соответствующих нагрузок по аналогии с суммированием кривизны по 8.2.24, принимая жесткостные характеристики D в зависимости от указанной в этом пункте принятой продолжительности действия рассматриваемой нагрузки. Допускается при определении жесткостных характеристик D элементов с трещинами в растянутой зоне принимать коэффициент
Определение кривизны железобетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели
8.2.32. Полную кривизну железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне сечения определяют по формуле (8.140), а на участках с трещинами в растянутой зоне сечения - по формуле (8.141). Значения кривизн, входящих в формулы (8.140) и (8.141), определяют из решения системы уравнений (8.26) - (8.30). При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле
где
Здесь
При определении кривизн от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого бетона, а при определении кривизн от продолжительного действия нагрузки - диаграммы длительного деформирования бетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы. Для частных случаев действия внешней нагрузки (изгиб в двух плоскостях, изгиб в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента и т.п.) кривизны, входящие в формулы (8.140) и (8.141), определяют из решения систем уравнений, указанных в 8.1.26 - 8.1.28.
9. Предварительно напряженные железобетонные конструкции
9.1. Предварительные напряжения арматуры
9.1.1. Предварительные напряжения арматуры 9.1.2. При расчете предварительно напряженных конструкций следует учитывать снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного напряжения - до передачи усилий натяжения на бетон (первые потери) и после передачи усилия натяжения на бетон (вторые потери). При натяжении арматуры на упоры следует учитывать: первые потери - от релаксации предварительных напряжений в арматуре, температурного перепада при термической обработке конструкций, деформации анкеров и деформации формы (упоров); вторые потери - от усадки и ползучести бетона. При натяжении арматуры на бетон следует учитывать: первые потери - от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность конструкции; вторые потери - от релаксации предварительных напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона. 9.1.3. Потери от релаксации напряжений арматуры для арматуры классов А600 - А1000 при способе натяжения: механическом -
электротермическом -
для арматуры классов механическом -
электротермическом -
Здесь При отрицательных значениях При наличии более точных данных о релаксации арматуры допускается принимать иные значения потерь от релаксации. 9.1.4. Потери
При отсутствии точных данных по температурному перепаду допускается принимать При наличии более точных данных о температурной обработке конструкции допускается принимать иные значения потерь от температурного перепада. 9.1.5. Потери от деформации стальной формы (упоров)
где n - число стержней (групп стержней), натягиваемых неодновременно;
l - расстояние между наружными гранями упоров. При отсутствии данных о конструкции формы и технологии изготовления допускается принимать При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации формы не учитываются. 9.1.6. Потери от деформации анкеров натяжных устройств
где l - расстояние между наружными гранями упоров. При отсутствии данных допускается принимать При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации анкеров не учитывают. 9.1.7. При натяжении арматуры на бетон потери от деформации анкеров натяжных устройств
где e - основание натуральных логарифмов;
x - длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;
Таблица 9.1
--------------------------------T-----------------------------------------¬ ¦ Канал или поверхность ¦ Коэффициенты для определения потерь ¦ ¦ ¦ от трения арматуры ¦ ¦ +---------T-------------------------------+ ¦ ¦ омега ¦ дельта при арматуре в виде ¦ ¦ ¦ +-------------T-----------------+ ¦ ¦ ¦ пучков, ¦стержней периоди-¦ ¦ ¦ ¦ канатов ¦ческого профиля ¦ +-------------------------------+---------+-------------+-----------------+ ¦1. Канал: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ с металлической поверхностью ¦ 0,0030 ¦ 0,35 ¦ 0,40 ¦ ¦ с бетонной поверхностью, ¦ 0 ¦ 0,55 ¦ 0,65 ¦ ¦ образованный жестким ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ каналообразователем ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ то же, гибким ¦ 0,0015 ¦ 0,55 ¦ 0,65 ¦ ¦ каналообразователем ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2. Бетонная поверхность ¦ 0 ¦ 0,55 ¦ 0,65 ¦ L-------------------------------+---------+-------------+------------------
9.1.8. Потери от усадки бетона
где 0,0002 - для бетона классов В35 и ниже; 0,00025 - для бетона класса В40; 0,0003 - для бетона классов В45 и выше. Для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, потери от усадки бетона Потери от усадки бетона Допускается потери от усадки бетона определять более точными методами. 9.1.9. Потери от ползучести бетона
где
Для бетона, подвергнутого тепловой обработке, потери вычисляют по формуле (9.9) с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85. Допускается потери от ползучести бетона определять более точными методами. Напряжения При 9.1.10. Полные значения первых потерь предварительного напряжения арматуры (по 9.1.3 - 9.1.6) определяют по формуле
где i - номер потерь предварительного напряжения. Усилие предварительного обжатия бетона с учетом первых потерь равно:
где
Здесь Полные значения первых и вторых потерь предварительного напряжения арматуры (по 9.1.3 - 9.1.8) определяют по формуле
Усилие в напрягаемой арматуре с учетом полных потерь равно
где
При проектировании конструкций полные суммарные потери При определении усилия предварительного обжатия бетона P с учетом полных потерь напряжений следует учитывать сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре, численно равные сумме потерь от усадки и ползучести бетона на уровне этой арматуры. При определении усилий обжатия с учетом ненапрягаемой арматуры на уровне ненапрягаемой арматуры, потери от ползучести на этом уровне принимают равными 9.1.11. Предварительные напряжения в бетоне если напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок - если напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок - Напряжения в бетоне
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки, действующий в стадии обжатия (собственный вес элемента); y - расстояние от центра тяжести сечения до рассматриваемого волокна;
9.1.12. Длину зоны передачи предварительного напряжения на бетон для арматуры без дополнительных анкерующих устройств определяют по формуле
но не менее В формуле (9.15):
Передачу предварительного напряжения с арматуры на бетон рекомендуется осуществлять плавно.
9.2. Расчет элементов предварительно напряженных железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
Расчет предварительно напряженных железобетонных элементов по прочности
Общие положения
9.2.1. Расчет предварительно напряженных элементов производят для стадии эксплуатации на действие изгибающих моментов и поперечных сил от внешних нагрузок и для стадии предварительного обжатия на действие усилий от предварительного натяжения арматуры и усилий от внешних нагрузок, действующих в стадии обжатия. 9.2.2. Расчет по прочности предварительно напряженных элементов при действии изгибающих моментов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси. Расчет по прочности нормальных сечений в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно 9.2.13 - 9.2.15. Допускается расчет железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений производить на основе предельных усилий согласно 9.2.7 - 9.2.12. 9.2.3. Для железобетонных элементов, у которых предельное усилие по прочности оказывается меньше предельного усилия по образованию трещин, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15% или должна удовлетворять расчету по прочности на действие момента образования трещин. 9.2.4. Расчет преднапряженных элементов в стадии обжатия производят как при внецентренном сжатии усилием предварительного обжатия в предельном состоянии согласно 9.2.10 - 9.2.12. 9.2.5. Расчет предварительно напряженных элементов по прочности при действии поперечных сил (расчет по наклонным сечениям) и местном действии нагрузки (расчеты на смятие и продавливание) следует производить согласно указаниям 8.1. 9.2.6. При расчете предварительно напряженных элементов по прочности следует учитывать возможные отклонения предварительного напряжения, определяемого согласно 9.1.9, путем умножения значений Значения коэффициента 0,9 - при благоприятном влиянии предварительного напряжения; 1,1 - при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения.
Расчет предварительно напряженных элементов на действие изгибающих моментов в стадии эксплуатации по предельным усилиям
9.2.7. Расчет по прочности нормальных сечений следует производить согласно указаниям раздела 8.1 с учетом дополнительных указаний 9.2.8 - 9.2.9. При этом в формулах 8.1 обозначения площадей сечения Допускается принимать для растянутой арматуры с условным пределом текучести напряжения выше 9.2.8. Значения относительной деформации арматуры растянутой зоны для арматуры с условным пределом текучести
где 400 - в МПа; для ненапрягаемой арматуры с физическим пределом текучести
9.2.9. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне, расчетное сопротивление сжатию
Здесь Значения Во всех случаях напряжение
Расчет предварительно напряженных элементов в стадии предварительного обжатия
9.2.10. При расчете элемента в стадии предварительного обжатия усилие в напрягаемой арматуре вводится в расчет как внешняя продольная сила, равная
где
9.2.11. Расчет по прочности элементов прямоугольного сечения в стадии предварительного обжатия производят из условия
где
Высоту сжатой зоны бетона определяют в зависимости от величины а) при
б) при
Рисунок 9.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого предварительно напряженного элемента при его расчете по прочности в стадии обжатия
9.2.12. Расчет по прочности элементов таврового и двутаврового сечений в стадии предварительного обжатия производят в зависимости от положения границы сжатой зоны: а) если граница сжатой зоны проходит в полке (рисунок 8.2, а), т.е. соблюдается условие
расчет производят как для прямоугольного сечения шириной б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (рисунок 8.2, б), т.е. условие (9.22) не соблюдается, расчет производят из условия
где
Высоту сжатой зоны определяют по формулам: а) при
б) при
Расчет по прочности нормальных сечений на основе нелинейной деформационной модели
9.2.13. При расчете по прочности на основе нелинейной деформационной модели усилия и деформации в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяют с использованием основных положений, указанных в 8.1.20 - 8.1.22. 9.2.14. При расчете нормальных сечений по прочности (рисунок 9.2) в общем случае используют: уравнения равновесия внешних сил и внутренних усилий в нормальном сечении элемента
уравнения, определяющие распределение деформаций от действия внешней нагрузки по сечению элемента
зависимости, связывающие напряжения и относительные деформации бетона и арматуры: бетона
ненапрягаемой арматуры
напрягаемой арматуры
Рисунок 9.2. Расчетная схема нормального сечения предварительно напряженного железобетонного элемента
В уравнениях (9.26) - (9.34):
Значения коэффициентов
9.2.15. Расчет нормальных сечений железобетонных элементов по прочности производят из условий, приведенных в 8.1.24.
9.3. Расчет предварительно напряженных элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
Общие положения
9.3.1. Расчеты по предельным состояниям второй группы включают: расчет по образованию трещин; расчет по раскрытию трещин; расчет по деформациям. 9.3.2. Расчет по образованию трещин производят когда необходимо обеспечить отсутствие трещин, а также как вспомогательный при расчете по раскрытию трещин и по деформациям. Требования по отсутствию трещин предъявляют к предварительно напряженным конструкциям, у которых при полностью растянутом сечении должна быть обеспечена непроницаемость (находящихся под давлением жидкости или газов, испытывающих воздействие радиации и т.п.), к уникальным конструкциям, а также к конструкциям при воздействии сильно агрессивной среды. 9.3.3. При расчете по образованию трещин в целях их недопущения коэффициент надежности по нагрузке принимают 9.3.4. Расчет изгибаемых предварительно напряженных элементов по предельным состояниям второй группы производят как при внецентренном сжатии на совместное действие усилий от внешней нагрузки M и продольной силы
Расчет предварительно напряженных железобетонных элементов по образованию и раскрытию трещин
9.3.5. Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по раскрытию трещин производят исходя из общих положений, указанных в разделе 8.2 и с учетом указаний 9.3.6 - 9.3.10.
Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента
9.3.6. Изгибающий момент 9.3.7. Определение момента образования трещин производят с учетом неупругих деформаций растянутого бетона согласно 9.3.8. Допускается момент образования трещин определять без учета неупругих деформаций растянутого бетона, принимая в формуле (9.36) 9.3.8. Момент образования трещин предварительно напряженных изгибаемых элементов с учетом неупругих деформаций растянутого бетона определяют по формуле
где
r - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки,
В формуле (9.36) знак "плюс" принимают, когда направления вращения моментов Значения Для прямоугольных сечений и тавровых сечений с полкой, расположенной в сжатой зоне, значение 9.3.9. Усилие 9.3.10. Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят исходя из общих положений, приведенных в 6.1.24, 9.2.13 - 9.2.15, но с учетом работы бетона в растянутой зоне нормального сечения, определяемой диаграммой состояния растянутого бетона согласно 6.1.22. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы. Значение
Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
9.3.11. Ширину раскрытия нормальных трещин определяют по формуле (8.128), в которой значение напряжений
где
где Знак "минус" в формуле (9.39) принимают, когда направления вращений моментов M и Допускается напряжение
где z - расстояние от центра тяжести арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента;
Для элементов прямоугольного поперечного сечения при отсутствии (или без учета) сжатой арматуры значение z определяют по формуле
где Для элементов прямоугольного, таврового (с полкой в сжатой зоне) и двутаврового поперечного сечения допускается значение z принимать равным Напряжения
Расчет предварительно напряженных железобетонных элементов по деформациям
9.3.12. Расчет предварительно напряженных элементов по деформациям производят согласно указаний 8.2.19 - 8.2.32 и с учетом дополнительных указаний 9.3.13 - 9.3.15. 9.3.13. Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для вычисления их прогибов определяют по указаниям 8.2.24, при этом значения кривизн Допускается при определении кривизны учитывать влияние деформаций усадки и ползучести бетона в стадии предварительного обжатия. 9.3.14. Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов
где M - изгибающий момент от внешней нагрузки;
D - изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по указаниям 8.2 как для внецентренно сжатого усилием предварительного обжатия элемента с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки (рисунок 9.3).
I - уровень центра тяжести приведенного без учета растянутой зоны бетона поперечного сечения
Рисунок 9.3. Приведенное поперечное сечение (а) и схема напряженно-деформированного состояния изгибаемого предварительно напряженного элемента с трещинами (б) при его расчете по деформациям
9.3.15. Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов допускается определять по формуле
где z - расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;
Высоту сжатой зоны определяют как для изгибаемых элементов без преднапряжения согласно 8.2.28 с умножением значения Значения
Определение кривизны предварительно напряженных элементов на основе нелинейной деформационной модели
9.3.16. Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов на участках без трещин в растянутой зоне сечения определяют по формуле (8.140), а на участках с трещинами в растянутой зоне сечения - по формуле (8.141). Значения кривизн, входящих в формулы (8.140) и (8.141), определяют из решения системы уравнений (9.26) - (9.34) с учетом указаний 9.2.13. При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в напрягаемой арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле
а в ненапрягаемой арматуре
где
Здесь
При определении кривизны от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого бетона, а при определении кривизны от продолжительного действия нагрузки - диаграммы длительного деформирования бетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.
10. Конструктивные требования
10.1. Общие положения
10.1.1. Для обеспечения безопасности и эксплуатационной пригодности бетонных и железобетонных конструкций помимо требований к расчету следует также выполнять конструктивные требования к геометрическим размерам и армированию. Конструктивные требования устанавливают для тех случаев, когда: расчетом не представляется возможным достаточно точно и определенно полностью гарантировать сопротивление конструкции внешним нагрузкам и воздействиям; конструктивные требования определяют граничные условия, в пределах которых могут быть использованы принятые расчетные положения; конструктивные требования обеспечивают выполнение технологии изготовления бетонных и железобетонных конструкций.
10.2. Требования к геометрическим размерам
10.2.1. Геометрические размеры бетонных и железобетонных конструкций должны быть не менее величин, обеспечивающих: возможность размещения арматуры, анкеровки и совместной работы с бетоном, с учетом требований 10.3; ограничение гибкости сжатых элементов; требуемые показатели качества бетона в конструкции (ГОСТ 13015). 10.2.2. Размеры сечений внецентренно сжатых элементов для обеспечения их жесткости рекомендуется принимать такими, чтобы их гибкость 200 - для железобетонных элементов; 120 - для колонн, являющихся элементами зданий; 90 - для бетонных элементов. 10.2.3. В конструкциях зданий и сооружений следует предусматривать их разрезку постоянными и временными температурно-усадочными швами, расстояния между которыми назначают в зависимости от климатических условий, конструктивных особенностей сооружения, последовательности производства работ и т.п. При неравномерной осадке фундаментов следует предусматривать разделение конструкций осадочными швами.
10.3. Требования к армированию
Защитный слой бетона 10.3.1. Защитный слой бетона должен обеспечивать: совместную работу арматуры с бетоном; анкеровку арматуры в бетоне и возможность устройства стыков арматурных элементов; сохранность арматуры от воздействий окружающей среды (в том числе при наличии агрессивных воздействий); огнестойкость конструкций. 10.3.2. Толщину защитного слоя бетона следует принимать исходя из требований настоящего раздела с учетом роли арматуры в конструкциях (рабочая или конструктивная), типа конструкций (колонны, плиты, балки, элементы фундаментов, стены и т.п.), диаметра и вида арматуры. Минимальные значения толщины слоя бетона рабочей арматуры (в том числе арматуры, расположенной у внутренних граней полых элементов кольцевого или коробчатого сечения) следует принимать по таблице 10.1. Для сборных элементов минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры, указанные в таблице 10.1, уменьшают на 5 мм. Для конструктивной арматуры минимальные значения толщины защитного слоя бетона принимают на 5 мм меньше по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры. Во всех случаях толщину защитного слоя бетона следует также принимать не менее диаметра стержня арматуры и не менее 10 мм. В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов классов В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.
10.3.3. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжений (см. 9.1.11) должна составлять не менее 3d и не менее 40 мм - для стержневой арматуры и не менее 20 мм - для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете для преднапряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов), установленных согласно указаниям п. 10.3.20. 10.3.4. В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала следует принимать не менее 40 мм и не менее ширины (диаметра) канала, а до боковых граней - не менее половины высоты (диаметра) канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, следует принимать не менее 20 мм.
Минимальные расстояния между стержнями арматуры
10.3.5. Минимальные расстояния в свету между стержнями арматуры следует принимать такими, чтобы обеспечить совместную работу арматуры с бетоном и качественное изготовление конструкций, связанное с укладкой и уплотнением бетонной смеси, но не менее наибольшего диаметра стержня, а также не менее: 25 мм - при горизонтальном или наклонном положении стержней при бетонировании - для нижней арматуры, расположенной в один или два ряда; 30 мм - то же, для верхней арматуры; 50 мм - то же, при расположении нижней арматуры более чем в два ряда (кроме стержней двух нижних рядов), а также при вертикальном положении стержней при бетонировании. При стесненных условиях допускается располагать стержни группами - пучками (без зазора между ними). При этом расстояния в свету между пучками должны быть также не менее приведенного диаметра стержня, эквивалентного по площади сечения пучка арматуры, принимаемого равным
Продольное армирование
10.3.6. В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах от площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, 0,1% - в изгибаемых, внецентренно растянутых элементах и внецентренно сжатых элементах при гибкости - 0,25% - во внецентренно сжатых элементах при гибкости для промежуточных значений гибкости элементов значение В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое большей указанных выше значений и относить ее к полной площади сечения бетона. 10.3.7. В бетонных конструкциях следует предусматривать конструктивное армирование: в местах резкого изменения размеров сечения элементов; в бетонных стенах под и над проемами; во внецентренно сжатых элементах, рассчитываемых по прочности без учета работы растянутого бетона, у граней, где возникают растягивающие напряжения; при этом коэффициент армирования 10.3.8. В железобетонных линейных конструкциях и плитах наибольшие расстояния между осями стержней продольной арматуры, обеспечивающие эффективное вовлечение в работу бетона, равномерное распределение напряжений и деформаций, а также ограничение ширины раскрытия трещин между стержнями арматуры, должны быть не более: в железобетонных балках и плитах: 200 мм - при высоте поперечного сечения h <= 150 мм; 1,5h и 400 мм - при высоте поперечного сечения h > 150 мм; в железобетонных колоннах: 400 мм - в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба; 500 мм - в направлении плоскости изгиба. В железобетонных стенах расстояния между стержнями вертикальной арматуры принимают не более 2t и 400 мм (t - толщина стены), а горизонтальной - не более 400 мм. 10.3.9. В балках и ребрах шириной более 150 мм число продольных рабочих растянутых стержней в поперечном сечении должно быть не менее двух. При ширине элемента 150 мм и менее допускается устанавливать в поперечном сечении один продольный стержень. 10.3.10. В балках до опоры следует доводить стержни продольной рабочей арматуры с площадью сечения не менее 1/2 площади сечения стержней в пролете и не менее двух стержней. В плитах до опоры следует доводить стержни продольной рабочей арматуры на 1 м ширины плиты с площадью сечения не менее 1/3 площади сечения стержней на 1 м ширины плиты в пролете.
Поперечное армирование
10.3.11. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также в целях ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. 10.3.12. Диаметр поперечной арматуры (хомутов) в вязаных каркасах внецентренно сжатых элементов принимают не менее 0,25 наибольшего диаметра продольной арматуры и не менее 6 мм. Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм. В сварных каркасах диаметр поперечной арматуры принимают не менее диаметра, устанавливаемого из условия сварки с наибольшим диаметром продольной арматуры. 10.3.13. В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более В сплошных плитах, а также в часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать. В балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 10.3.14. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в изгибаемых элементах при наличии необходимой по расчету сжатой продольной арматуры в целях предотвращения выпучивания продольной арматуры следует устанавливать поперечную арматуру с шагом не более 15d и не более 500 мм (d - диаметр сжатой продольной арматуры). Если площадь сечения сжатой продольной арматуры, устанавливаемой у одной из граней элемента, более 1,5%, поперечную арматуру следует устанавливать с шагом не более 10d и не более 300 мм. 10.3.15. Конструкция хомутов (поперечных стержней) во внецентренно сжатых линейных элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегибов, а эти перегибы - на расстоянии не более 400 мм по ширине грани. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом. 10.3.16. В элементах, на которые действуют крутящие моменты, поперечная арматура (хомуты) должна образовывать замкнутый контур. 10.3.17. Поперечную арматуру в плитах в зоне продавливания в направлении, перпендикулярном сторонам расчетного контура, устанавливают с шагом не более Расстояния между стержнями поперечной арматуры в направлении, параллельном сторонам расчетного контура, принимают не более 1/4 длины соответствующей стороны расчетного контура. 10.3.18. Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади По глубине сетки располагают: при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента. 10.3.19. Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил и крутящих моментов, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры. 10.3.20. У концов предварительно напряженных элементов должна быть установлена дополнительная поперечная или косвенная арматура (сварные сетки, охватывающие все продольные стержни арматуры, хомуты и т.п. с шагом 5 - 10 см) на длине участка не менее 0,6 длины зоны передачи предварительного напряжения При применении в качестве напрягаемой рабочей арматуры высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля, арматурных канатов однократной свивки, горячекатаной и термически упрочненной стержневой арматуры периодического профиля, натягиваемой на упоры, установка анкеров у концов напрягаемых стержней, как правило, не требуется.
Анкеровка арматуры
10.3.21. Анкеровку арматуры осуществляют одним из следующих способов или их сочетанием: в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка); с загибом на конце в виде крюка, отгиба (лапки) или петли (только для ненапрягаемой арматуры); с приваркой или установкой поперечных стержней (только для ненапрягаемой арматуры); с применением специальных анкерных устройств на конце стержня. 10.3.22. Прямую анкеровку и анкеровку с лапками допускается применять только для арматуры периодического профиля. Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства. Лапки, крюки и петли не рекомендуется применять для анкеровки сжатой арматуры, за исключением гладкой арматуры, которая может подвергаться растяжению при некоторых возможных сочетаниях нагрузки. 10.3.23. При расчете длины анкеровки арматуры следует учитывать способ анкеровки, класс арматуры и ее профиль, диаметр арматуры, прочность бетона и его напряженное состояние в зоне анкеровки, конструктивное решение элемента в зоне анкеровки (наличие поперечной арматуры, положение стержней в сечении элемента и др.). 10.3.24. Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления
где
здесь
для ненапрягаемой арматуры: 1,5 - для гладкой арматуры; 2,0 - для холоднодеформируемой арматуры периодического профиля; 2,5 - для горячекатаной и термомеханически обработанной арматуры периодического профиля; для напрягаемой арматуры: 1,7 - для холоднодеформированной арматуры периодического профиля класса 1,8 - для холоднодеформированной арматуры класса 2,2 - для арматурных канатов класса К диаметром 9 мм и более; 2,4 - для арматурных канатов класса К7Т диаметром 9 мм и более, изготовленных из проволоки периодического профиля; 2,5 - для горячекатаной и термомеханически обработанной арматуры класса А;
для ненапрягаемой арматуры:
для напрягаемой арматуры:
10.3.25. Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле
где
Для ненапрягаемой арматуры при анкеровке стержней периодического профиля с прямыми концами (прямая анкеровка) или гладкой арматуры с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стержней принимают Допускается уменьшать длину анкеровки стержней ненапрягаемой арматуры в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры, вида анкерующих устройств (приварка поперечной арматуры, загиб концов стержней периодического профиля) и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%. В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее Для элементов из мелкозернистого бетона группы A требуемая расчетная величина длины анкеровки должна быть увеличена на 10.3.26. Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры
где
10.3.27. На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней ненапрягаемой арматуры за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия 10.3.28. При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п. площадь контакта анкера с бетоном должна удовлетворять условию прочности бетона на смятие. Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки.
Соединения ненапрягаемой арматуры
10.3.29. Для соединения ненапрягаемой арматуры принимают один из следующих типов стыков: а) стыки внахлестку без сварки: с прямыми концами стержней периодического профиля; с прямыми концами стержней с приваркой или установкой на длине нахлестки поперечных стержней; с загибами на концах (крюки, лапки, петли); при этом для гладких стержней применяют только крюки и петли; б) сварные и механические стыковые соединения: со сваркой арматуры; с применением специальных механических устройств (стыки с опрессованными муфтами, резьбовыми муфтами и др.). 10.3.30. Стыки арматуры внахлестку (без сварки) применяют при стыковании стержней с диаметром рабочей арматуры не более 40 мм. На соединения арматуры внахлестку распространяются указания 10.3.22. Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину перепуска (нахлестки) не менее значения длины
где
При соединении арматуры периодического профиля с прямыми концами, а также гладких стержней с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств коэффициент относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей растянутой арматуры периодического профиля должно быть не более 50%, гладкой арматуры (с крюками или петлями) - не более 25%; усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой, поставленной в пределах стыка, должно быть не менее половины усилия, воспринимаемого стыкуемой в одном расчетном сечении элемента растянутой рабочей арматурой; расстояние между стыкуемыми рабочими стержнями арматуры не должно превышать расстояние между соседними стыками внахлестку (по ширине железобетонного элемента) должно быть не менее В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной Допускается увеличивать относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей растянутой арматуры до 100%, принимая значение коэффициента При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней (приварка поперечной арматуры, загиба концов стыкуемых стержней периодического профиля и др.) длина перепуска стыкуемых стержней может быть уменьшена, но не более чем на 30%. В любом случае фактическая длина перепуска должна быть не менее 10.3.31. При соединении арматуры с использованием сварки выбор типов сварного соединения и способов сварки производят с учетом условий эксплуатации конструкции, свариваемости стали и требований по технологии изготовления в соответствии с ГОСТ 14098. 10.3.32. При использовании для стыков арматуры механических устройств в виде муфт (муфты на резьбе, опрессованные муфты и т.д.) несущая способность муфтового соединения должна быть такой же, что и стыкуемых стержней (соответственно при растяжении или сжатии). Концы стыкуемых стержней следует заводить на требуемую длину в муфту, определяемую расчетом или опытным путем. При использовании муфт на резьбе должна быть обеспечена требуемая затяжка муфт для ликвидации люфта в резьбе.
Гнутые стержни
10.3.33. При применении гнутой арматуры (отгибы, загибы концов стержней) минимальный диаметр загиба отдельного стержня должен быть таким, чтобы избежать разрушения или раскалывания бетона внутри загиба арматурного стержня и его разрушения в месте загиба. Минимальный диаметр оправки для гладких стержней
для стержней периодического профиля
Диаметр оправки может быть также установлен в соответствии с техническими условиями на конкретный вид арматуры.
10.4. Конструирование основных несущих железобетонных конструкций
10.4.1. При конструировании основных несущих элементов конструктивной системы (колонн, стен, плит перекрытий и покрытий, фундаментных плит) следует соблюдать общие требования 10.2 и 10.3 по конструированию железобетонных конструкций, а также указания настоящего подраздела. 10.4.2. Колонны армируют продольной, как правило, симметричной арматурой, расположенной по контуру поперечного сечения и, в необходимых случаях, внутри поперечного сечения, и поперечной арматурой по высоте колонны, охватывающей все продольные стержни и расположенной по контуру и внутри поперечного сечения. Конструкцию поперечной арматуры в пределах поперечного сечения и максимальные расстояния между хомутами и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание сжатых продольных стержней и обеспечить равномерное восприятие поперечных сил по высоте колонны. 10.4.3. Стены рекомендуется армировать, как правило, вертикальной и горизонтальной арматурой, расположенной симметрично у боковых сторон стены, и поперечными связями, соединяющими вертикальную и горизонтальную арматуру, расположенную у противоположных боковых сторон стены. Максимальное расстояние между вертикальными и горизонтальными стержнями, а также максимальное расстояние между поперечными связями следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание вертикальных сжатых стержней и обеспечить равномерное восприятие усилий, действующих в стене. 10.4.4. На торцевых участках стены по ее высоте следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных или замкнутых хомутов, создающих требуемую анкеровку концевых участков горизонтальных стержней и предохраняющих от выпучивания торцевые сжатые вертикальные стержни стен. 10.4.5. Узловые сопряжения стен в местах их пересечения при невозможности сквозного пропуска горизонтальной арматуры стен через этот стык следует армировать по всей высоте стен пересекающимися П-образными хомутами, обеспечивающими восприятие концентрированных горизонтальных усилий в узловых сопряжениях стен, а также предохраняющими вертикальные сжатые стержни в узловых сопряжениях от выпучивания и обеспечивающими анкеровку концевых участков горизонтальных стержней.
а - торцевой участок плиты, б - торцевой участок стены, в - Т-образный стык, г - угловой стык
Рисунок 10.1. Анкеровка с помощью П-образных деталей
10.4.6. Армирование пилонов, занимающих по своим геометрическим характеристикам промежуточное положение между стенами и колоннами, производят как для колонн или как для стен в зависимости от соотношения длины и ширины поперечного сечения пилонов. 10.4.7. Количество вертикальной и горизонтальной арматуры в стене следует устанавливать в соответствии с действующими в стене усилиями. При этом рекомендуется предусматривать равномерное армирование по площади стены с увеличением армирования у торцов стены и у проемов. 10.4.8. Армирование плоских плит следует осуществлять продольной арматурой в двух направлениях, располагаемой у нижней и верхней граней плиты, а в необходимых случаях (согласно расчету) и поперечной арматурой, располагаемой у колонн, стен и по площади плиты. 10.4.9. На концевых участках плоских плит следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных хомутов, расположенных по краю плиты, обеспечивающих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимую анкеровку концевых участков продольной арматуры. 10.4.10. Количество верхней и нижней продольной арматуры в плите перекрытий (покрытия) следует устанавливать в соответствии с действующими усилиями. При этом рекомендуется для нерегулярных конструктивных систем с целью упрощения армирования устанавливать: нижнюю арматуру одинаковой по всей площади рассматриваемой конструкции в соответствии с максимальными значениями усилий в пролете плиты; основную верхнюю арматуру принимать такой же, как и нижнюю, а у колонн и стен устанавливать дополнительную верхнюю арматуру, которая в сумме с основной должна воспринимать опорные усилия в плите. Для регулярных конструктивных систем продольную арматуру рекомендуется устанавливать по надколонным и межколонным полосам в двух взаимно перпендикулярных направлениях в соответствии с действующими в этих полосах усилиями. Допускается установка части арматуры плит в виде сварных непрерывных каркасов в надколонных полосах плит в двух направлениях (скрытые балки), при этом каркасы должны быть пропущены сквозь тело колонн. Для сокращения расхода арматуры можно также рекомендовать установку по всей площади плиты нижней и верхней арматуры, отвечающей минимальному проценту армирования, а на участках, где действующие усилия превышают усилия, воспринимаемые этой арматурой, установку дополнительной арматуры, в сумме с вышеуказанной арматурой, воспринимающей действующие на этих участках усилия. Такой подход приводит к более сложному армированию перекрытий, требующему более тщательного контроля арматурных работ. Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом. 10.4.11. Конструирование узлов сопряжения балок с колоннами следует производить в соответствии с рисунком 10.2. При этом необходимо предусмотреть поперечную арматуру в виде замкнутых хомутов или П-образных деталей в зоне анкеровки рабочей арматуры балки.
а - при расположении растянутой зоны у верхней грани балки, б - при расположении растянутой зоны у нижней грани балки
Рисунок 10.2. Узлы сопряжения балок с колоннами
Рисунок 10.3. Размещение опорной арматуры в зоне пересечения двух балок
10.4.12. В узлах пересечения балок следует устанавливать дополнительную поперечную арматуру для восприятия реакции от второстепенной балки. В главной балке эту арматуру следует устанавливать на ширине b + 2h, где b и h - ширина и высота второстепенной балки, во второстепенной балке - на участке шириной h/3. Арматуру следует устанавливать в виде хомутов, охватывающих продольную арматуру, - дополнительно к арматуре, требуемой по расчету наклонных или пространственных сечений.
11. Требования к изготовлению, возведению и эксплуатации бетонных и железобетонных конструкций
11.1.1. Подбор состава бетонной смеси производят с целью получения бетона в конструкциях, отвечающего техническим показателям, установленным в разделе 6 и принятым в проекте. За основу при подборе состава бетона следует принимать определяющий для данного вида бетона и назначения конструкции показатель бетона. При этом должны быть обеспечены и другие установленные проектом показатели качества бетона. Проектирование и подбор состава бетонной смеси по требуемой прочности бетона следует производить, руководствуясь ГОСТ 27006, ГОСТ 26633. При подборе состава бетонной смеси должны быть обеспечены требуемые показатели качества (удобоукладываемость, сохраняемость, нерасслаиваемость, воздухосодержание и другие показатели). Свойства подобранной бетонной смеси должны соответствовать технологии производства бетонных работ, включающей сроки и условия твердения бетона, способы, режимы приготовления и транспортирования бетонной смеси и другие особенности технологического процесса (ГОСТ 7473, ГОСТ 10181). Подбор состава бетонной смеси следует производить на основе характеристик материалов, используемых для ее приготовления, включающих вяжущие, заполнители, воду и эффективные добавки (модификаторы) (ГОСТ 30515, ГОСТ 23732, ГОСТ 8267, ГОСТ 8736, ГОСТ 24211). При подборе состава бетонной смеси следует применять материалы с учетом их экологической чистоты (ограничение по содержанию радионуклидов, радона, токсичности и т.п.). Расчет основных параметров состава бетонной смеси производят с помощью зависимостей, установленных экспериментально. Подбор состава фибробетона следует производить согласно приведенным выше требованиям с учетом вида и свойств армирующих фибр. 11.1.2. При приготовлении бетонной смеси должна быть обеспечена необходимая точность дозировки входящих в бетонную смесь материалов и последовательность их загружения (СП 70.13330). Перемешивание бетонной смеси следует выполнять так, чтобы обеспечить равномерное распределение компонентов по всему объему смеси. Продолжительность перемешивания принимают в соответствии с инструкциями предприятий-изготовителей бетоно-смесительных установок (заводов) или устанавливают опытным путем. 11.1.3. Транспортирование бетонной смеси следует осуществлять способами и средствами, обеспечивающими сохранность ее свойств и исключающими ее расслоение, а также загрязнение посторонними материалами. Допускается восстановление отдельных показателей качества бетонной смеси на месте укладки за счет введения химических добавок или использования технологических приемов при условии обеспечения всех других требуемых показателей качества. 11.1.4. Укладку и уплотнение бетона следует выполнять таким образом, чтобы можно было гарантировать в конструкциях достаточную однородность и плотность бетона, отвечающих требованиям, предусмотренным для рассматриваемой строительной конструкции (СП 70.13330). Применяемые способы и режимы формования должны обеспечивать заданную плотность и однородность и устанавливаются с учетом показателей качества бетонной смеси, вида конструкции и изделия и конкретных инженерно-геологических и производственных условий. Порядок бетонирования следует устанавливать, предусматривая расположение швов бетонирования с учетом технологии возведения сооружения и его конструктивных особенностей. При этом должна быть обеспечена необходимая прочность контакта поверхностей бетона в шве бетонирования, а также прочность конструкции с учетом наличия швов бетонирования. При укладке бетонной смеси при пониженных положительных и отрицательных или повышенных положительных температурах должны быть предусмотрены специальные мероприятия, обеспечивающие требуемое качество бетона. 11.1.5. Твердение бетона следует обеспечивать без применения или с применением ускоряющих технологических воздействий (с помощью тепловлажностной обработки при нормальном или повышенном давлении). В бетоне в процессе твердения следует поддерживать расчетный температурно-влажностный режим. При необходимости для создания условий, обеспечивающих нарастание прочности бетона и снижение усадочных явлений, следует применять специальные защитные мероприятия. В технологическом процессе тепловой обработки изделий должны быть приняты меры по снижению температурных перепадов и взаимных перемещений между опалубочной формой и бетоном. В массивных монолитных конструкциях следует предусматривать мероприятия по уменьшению влияния температурно-влажностных полей напряжений, связанных с экзотермией при твердении бетона, на работу конструкций.
11.2.1. Арматура, используемая для армирования конструкций, должна соответствовать проекту и требованиям соответствующих стандартов. Арматура должна иметь маркировку и соответствующие сертификаты, удостоверяющие ее качество. Условия хранения арматуры и ее перевозки должны исключать загрязнение, коррозионные поражения, механические повреждения или пластические деформации, ухудшающее сцепление с бетоном. 11.2.2. Установку вязаной арматуры в опалубочные формы следует производить в соответствии с проектом. При этом должна быть предусмотрена надежная фиксация положения арматурных стержней с помощью специальных мероприятий, обеспечивающая невозможность смещения арматуры в процессе ее установки и бетонирования конструкции. 11.2.3. Отклонения от проектного положения арматуры при ее установке не должны превышать допустимых значений, установленных СП 70.13330. 11.2.4. Сварные арматурные изделия (сетки, каркасы) следует изготавливать с помощью контактно-точечной сварки или иными способами, обеспечивающими требуемую прочность сварного соединения и не допускающими снижения прочности соединяемых арматурных элементов (ГОСТ 14098, ГОСТ 10922). Установку сварных арматурных изделий в опалубочные формы следует производить в соответствии с проектом. При этом должна быть предусмотрена надежная фиксация положения арматурных изделий с помощью специальных мероприятий, обеспечивающих невозможность смещения арматурных изделий в процессе установки и бетонирования. Отклонения от проектного положения арматурных изделий при их установке не должны превышать допустимых значений, установленных СП 70.13330. 11.2.5. Загиб арматурных стержней следует осуществлять с помощью специальных оправок, обеспечивающих необходимые значения радиуса кривизны. 11.2.6. Сварные стыки арматуры выполняют с помощью контактной, дуговой или ванной сварки. Применяемый способ сварки должен обеспечивать необходимую прочность сварного соединения, а также прочность и деформативность примыкающих к сварному соединению участков арматурных стержней. 11.2.7. Механические соединения (стыки) арматуры следует выполнять с помощью опрессованных и резьбовых муфт. Прочность механического соединения растянутой арматуры должна быть такой же, что и стыкуемых стержней. 11.2.8. При натяжении арматуры на упоры или затвердевший бетон должны быть обеспечены установленные в проекте контролируемые значения предварительного напряжения в пределах допускаемых значений отклонений, установленных нормативными документами или специальными требованиями. При отпуске натяжения арматуры следует обеспечивать плавную передачу предварительного напряжения на бетон.
11.3.1. Опалубка (опалубочные формы) должна выполнять следующие основные функции: придать бетону проектную форму конструкции, обеспечить требуемый вид внешней поверхности бетона, поддерживать конструкцию пока она не наберет распалубочную прочность и, при необходимости, служить упором при натяжении арматуры.
КонсультантПлюс: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеются в виду ГОСТ Р 52085, ГОСТ Р 52086, ГОСТ Р 25781, а не ГОСТ 52085, ГОСТ 52086, ГОСТ 25781 соответственно.
При изготовлении конструкций применяют инвентарную и специальную, переставную и передвижную опалубку (ГОСТ 52085, ГОСТ 52086, ГОСТ 25781). Опалубку и ее крепления следует проектировать и изготавливать таким образом, чтобы они могли воспринять нагрузки, возникающие в процессе производства работ, позволяли конструкциям свободно деформироваться и обеспечивали соблюдение допусков в пределах, установленных для данной конструкции или сооружения. Опалубка и крепления должны соответствовать принятым способам укладки и уплотнения бетонной смеси, условиям предварительного напряжения, твердения бетона и тепловой обработки. Съемную опалубку следует проектировать и изготавливать таким образом, чтобы была обеспечена распалубка конструкции без повреждения бетона. Распалубку конструкций следует производить после набора бетоном распалубочной прочности. Несъемную опалубку следует проектировать как составную часть конструкции.
11.4. Бетонные и железобетонные конструкции
11.4.1. Изготовление бетонных и железобетонных конструкций включает опалубочные, арматурные и бетонные работы, проводимые в соответствии с указаниями 11.1, 11.2 и 11.3. Готовые конструкции должны отвечать требованиям проекта и ГОСТ 13015. Отклонения геометрических размеров должны укладываться в пределах допусков, установленных для данной конструкции. 11.4.2. В бетонных и железобетонных конструкциях к началу их эксплуатации фактическая прочность бетона должна быть не ниже требуемой прочности бетона, установленной в проекте. В сборных бетонных и железобетонных конструкциях должна быть обеспечена установленная проектом отпускная прочность бетона (прочность бетона при отправке конструкции потребителю), а для преднапряженных конструкций - установленная проектом передаточная прочность (прочность бетона при отпуске натяжения арматуры). В монолитных конструкциях должна быть обеспечена распалубочная прочность бетона в установленном проектом возрасте (при снятии несущей опалубки). 11.4.3. Подъем конструкций следует осуществлять с помощью специальных устройств (монтажных петель и других приспособлений), предусмотренных проектом. При этом должны быть обеспечены условия подъема, исключающие разрушение, потерю устойчивости, опрокидывание, раскачивание и вращение конструкции. 11.4.4. Условия транспортировки, складирования и хранения конструкций должны отвечать указаниям, приведенным в проекте. При этом должна быть обеспечена сохранность конструкции, поверхностей бетона, выпусков арматуры и монтажных петель от повреждений. 11.4.5. Возведение зданий и сооружений из сборных элементов следует производить в соответствии с проектом производства работ, в котором должны быть предусмотрены последовательность установки конструкций и мероприятия, обеспечивающие требуемую точность установки, пространственную неизменяемость конструкций в процессе их укрупнительной сборки и установки в проектное положение, устойчивость конструкций и частей здания или сооружения в процессе возведения, безопасные условия труда. При возведении зданий и сооружений из монолитного бетона следует предусматривать последовательности бетонирования конструкций, снятия и перестановки опалубки, обеспечивающие прочность, трещиностойкость и жесткость конструкций в процессе возведения. Кроме этого следует предусматривать мероприятия (конструктивные и технологические, а при необходимости - выполнение расчета), ограничивающие образование и развитие технологических трещин. Отклонения конструкций от проектного положения не должны превышать допустимых значений, установленных для соответствующих конструкций (колонн, балок, плит) зданий и сооружений (СП 70.13330). 11.4.6. Конструкции следует содержать таким образом, чтобы они выполняли свое назначение, предусмотренное в проекте, за весь установленный срок службы здания или сооружения. Необходимо соблюдать режим эксплуатации бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, исключающий снижение их несущей способности, эксплуатационной пригодности и долговечности вследствие грубых нарушений нормируемых условий эксплуатации (перегрузка конструкций, несоблюдение сроков проведения планово-предупредительных ремонтов, повышение агрессивности среды и т.п.). Если в процессе эксплуатации обнаружены повреждения конструкций, которые могут вызвать снижение ее безопасности и препятствовать ее нормальному функционированию, следует выполнить мероприятия, предусмотренные в разделе 12.
11.5. Контроль качества
11.5.1. Контроль качества конструкций должен устанавливать соответствие технических показателей конструкций (геометрических размеров, прочностных показателей бетона и арматуры, прочности, трещиностойкости и деформативности конструкции) при их изготовлении, возведении и эксплуатации, а также параметров технологических режимов производства показателям, указанным в проекте, нормативных документах (СП 48.13330, ГОСТ 13015). Способы контроля качества (правила контроля, методы испытаний) регламентируются соответствующими стандартами и техническими условиями. 11.5.2. Для обеспечения требований, предъявляемых к бетонным и железобетонным конструкциям, следует производить контроль качества продукции, включающий в себя входной, операционный, приемочный и эксплуатационный контроль. 11.5.3. Контроль прочности бетона следует производить по результатам испытания, как правило, специально изготовленных или отобранных из конструкции контрольных образцов в соответствии с ГОСТ 10180, ГОСТ 28570 или методами неразрушающего контроля (ГОСТ 22690, ГОСТ 17624).
КонсультантПлюс: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду ГОСТ Р 53231, а не ГОСТ Р 53213.
Для монолитных конструкций, кроме того, контроль прочности бетона следует производить по результатам испытаний контрольных образцов, изготовленных на месте укладки бетонной смеси и хранившихся в условиях, идентичных условиям твердения бетона в конструкции или в нормальных (лабораторных) условиях, а также методами неразрушающего контроля (ГОСТ Р 53213, ГОСТ 22690, ГОСТ 17624). Для монолитных конструкций контроль прочности бетона следует производить неразрушающими методами. В исключительных случаях (при отсутствии доступа к конструкциям) допускается проведение контроля прочности бетона по образцам, изготовленным на месте укладки бетона смеси и хранящихся в условиях идентичных твердению бетона в конструкции. Оценку прочности бетона следует проводить статистическими методами с учетом характеристики фактической однородности бетона по прочности. При контроле прочности бетона неразрушающими методами характеристику однородности прочности бетона определяют с учетом погрешности применяемых неразрушающих методов. Допускается применять нестатистические методы контроля при ограниченном объеме контролируемых конструкций или в начальный период производства, при проведении неразрушающего контроля прочности бетона без построения градуировочных зависимостей, а с использованием приведенных универсальных зависимостей и в исключительных случаях при контроле прочности бетона монолитных конструкций по контрольным образцам, изготовленным на стройплощадке (ГОСТ Р 53231). 11.5.4. Контроль морозостойкости, водонепроницаемости и плотности бетона следует производить, руководствуясь требованиями ГОСТ 10060.0, ГОСТ 12730.5, ГОСТ 12730.1, ГОСТ 12730.0, ГОСТ 27005. 11.5.5. Контроль показателей качества арматуры (входной контроль) следует производить в соответствии с требованиями стандартов на арматуру и норм оформления актов оценки качества железобетонных изделий. Контроль качества сварочных работ производят согласно СП 70.13330, ГОСТ 10922, ГОСТ 23858. 11.5.6. Оценку пригодности сборных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформативности (эксплуатационной пригодности) следует производить согласно ГОСТ 8829 путем пробного нагружения конструкции контрольной нагрузкой или путем выборочного испытания нагружением до разрушения отдельных сборных изделий, взятых из партии однотипных конструкций. Оценку пригодности конструкции можно также производить на основе результатов контроля комплекса единичных показателей (для сборных и монолитных конструкций), характеризующих прочность бетона, толщину защитного слоя, геометрические размеры сечений и конструкций, расположение арматуры и прочность сварных соединений, диаметр и механические свойства арматуры, основные размеры арматурных изделий и величину натяжения арматуры, получаемых в процессе входного, операционного и приемочного контроля. 11.5.7. Приемку бетонных и железобетонных конструкций после их возведения следует осуществлять путем установления соответствия выполненной конструкции проекту (СП 70.13330). Приемку сборных бетонных и железобетонных изделий и конструкций следует осуществлять по СП 130.13330 и ГОСТ 13015.
12. Требования к восстановлению и усилению железобетонных конструкций
12.1. Общие положения
Восстановление и усиление железобетонных конструкций следует производить на основе результатов их натурного обследования, поверочного расчета, расчета и конструирования усиливаемых конструкций.
12.2. Натурные обследования конструкций
Путем натурных обследований в зависимости от конкретной задачи должны быть установлены: состояние конструкции, геометрические размеры конструкций, армирование конструкций, прочность бетона, вид и класс арматуры и ее состояние, прогибы конструкций, ширина раскрытия трещин, их длина и расположение, размеры и характер дефектов и повреждений, нагрузки, статическая схема конструкций.
12.3. Поверочные расчеты конструкций
12.3.1. Поверочные расчеты существующих конструкций следует производить при изменении действующих на них нагрузок, условий эксплуатации и объемно-планировочных решений, а также при обнаружении серьезных дефектов и повреждений в конструкциях. На основе поверочных расчетов устанавливают пригодность конструкций к эксплуатации, необходимость их усиления, необходимость эксплуатационной нагрузки или полную непригодность конструкций. 12.3.2. Поверочные расчеты необходимо производить на основе проектных материалов, данных по изготовлению и возведению конструкций, а также результатов натурных обследований. Расчетные схемы при проведении поверочных расчетов следует принимать с учетом установленных фактических геометрических размеров, фактического соединения и взаимодействия конструкций и элементов конструкций, выявленных отклонений при монтаже. 12.3.3. Поверочные расчеты следует производить по несущей способности, деформациям и трещиностойкости. Допускается не производить поверочные расчеты по эксплуатационной пригодности, если перемещения и ширина раскрытия трещин в существующих конструкциях при максимальных фактических нагрузках не превосходят допустимых значений, а усилия в сечениях элементов от возможных нагрузок не превышают значений усилий от фактически действующих нагрузок. 12.3.4. Расчетные значения характеристик бетона принимают по таблице 6.8 в зависимости от класса бетона, указанного в проекте, или условного класса бетона, определяемого с помощью переводных коэффициентов, обеспечивающих эквивалентную прочность по фактической средней прочности бетона, полученной по испытаниям бетона методами неразрушающего контроля или по испытаниям отобранных из конструкции образцов. 12.3.5. Расчетные значения характеристик арматуры принимают по таблице 6.8 в зависимости от класса арматуры, указанного в проекте, или условного класса арматуры, определяемого с помощью переводных коэффициентов, обеспечивающих эквивалентную прочность по фактическим значениям средней прочности арматуры, полученной по данным испытаний образцов арматуры, отобранных из обследуемых конструкций. При отсутствии проектных данных и невозможности отбора образцов допускается класс арматуры устанавливать по виду профиля арматуры, а расчетные сопротивления принимать на 20% ниже соответствующих значений действующих нормативных документов, отвечающих данному классу. 12.3.6. При проведении поверочных расчетов должны быть учтены дефекты и повреждения конструкции, выявленные в процессе натурных обследований: снижение прочности, местные повреждения или разрушения бетона; обрыв арматуры, коррозия арматуры, нарушение анкеровки и сцепления арматуры с бетоном; опасное образование и раскрытие трещин; конструктивные отклонения от проекта в отдельных элементах конструкции и их соединениях. 12.3.7. Конструкции, не удовлетворяющие требованиям поверочных расчетов по несущей способности и эксплуатационной пригодности, подлежат усилению либо для них должна быть снижена эксплуатационная нагрузка. Для конструкций, не удовлетворяющих требованиям поверочных расчетов по эксплуатационной пригодности, допускается не предусматривать усиления либо снижения нагрузки, если фактические прогибы превышают допустимые значения, но не препятствуют нормальной эксплуатации, а также если фактическое раскрытие трещин превышает допустимые значения, но не создает опасности разрушения.
12.4. Усиление железобетонных конструкций
12.4.1. Усиление железобетонных конструкций осуществляют с помощью стальных элементов, бетона и железобетона, арматуры и полимерных материалов. 12.4.2. При усилении железобетонных конструкций следует учитывать несущую способность как элементов усиления, так и усиливаемой конструкции. Для этого должно быть обеспечено включение в работу элементов усиления и совместная их работа с усиливаемой конструкцией. Для сильно поврежденных конструкций (при разрушении 50% и более сечения бетона или 50% и более площади сечения рабочей арматуры) элементы усиления следует рассчитывать на полную действующую нагрузку, при этом несущая способность усиливаемой конструкции в расчете не учитывается. При заделке трещин с шириной раскрытия более допустимой и других дефектов бетона следует обеспечить равнопрочность участков конструкций, подвергнувшихся восстановлению, с основным бетоном. 12.4.3. Расчетные значения характеристик материалов усиления принимают по действующим нормативным документам. Расчетные значения характеристик материалов усиливаемой конструкции принимают исходя из проектных данных с учетом результатов обследования согласно правилам, принятым при поверочных расчетах. 12.4.4. Расчет усиливаемой железобетонной конструкции следует производить по общим правилам расчета железобетонных конструкций с учетом напряженно-деформированного состояния конструкции, полученного ею до усиления.
13. Расчет железобетонных конструкций на выносливость
13.1. Расчет железобетонных конструкций на выносливость следует выполнять при действии многократно повторяющейся (регулярной) нагрузки. Проверка сопротивления при расчете на выносливость выполняется отдельно для бетона и арматуры. Расчет на выносливость выполняют по упругой стадии с трещинами. Работу растянутого бетона и сжатой арматуры не учитывают, и их прочность на выносливость не рассчитывается. 13.2. Расчет на выносливость необходимо производить из условий, при которых максимальные напряжения в сжатом бетоне и растянутой арматуре от повторяющейся нагрузки не превышают расчетных сопротивлений бетона и арматуры на сжатие и растяжение по выносливости соответственно. 13.3. Расчетные сопротивления бетона и арматуры по выносливости в общем случае определяются с учетом асимметрии циклов нагружений, классов бетона и арматуры (по прочности на сжатие и растяжение соответственно) для числа циклов, равного При определении расчетных сопротивлений бетона по выносливости следует учитывать вид бетона (тяжелый или легкий), а также состояние бетона по влажности. При определении расчетных сопротивлений арматуры по выносливости следует учитывать наличие сварных соединений. Асимметрия циклов нагружений характеризуется отношением минимальных и максимальных напряжений в бетоне и арматуре в пределах цикла изменения нагрузки.
Приложение А (справочное)
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
M - изгибающий момент;
N - продольная сила; Q - поперечная сила; T - крутящий момент.
Характеристики материалов
Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
S - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении: для внецентренно растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения; для центрально-растянутых элементов - всей в поперечном сечении элемента; S' - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения.
Геометрические характеристики
b - ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;
h - высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;
a, a' - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S' до ближайшей грани сечения;
x - высота сжатой зоны бетона;
e, e' - расстояния от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S';
l - пролет элемента;
i - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;
A - площадь всего бетона в поперечном сечении;
I - момент инерции сечения всего бетона относительно центра тяжести сечения элемента;
W - момент сопротивления сечения элемента для крайнего растянутого волокна.
Характеристики предварительно напряженного элемента
P,
Приложение Б (справочное)
РАСЧЕТ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
Б.1. Расчет нормальных анкеров, приваренных в тавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали, производится из условия:
где
Рисунок Б.1. Схема усилий, действующих на закладную деталь
где
В формулах (Б.1) - (Б.6): M, N, Q - момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь соответственно; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей ч |