СВЕДЕНИЯ О ДОКУМЕНТЕ
Источник публикации
М.: ГУП ЦПП, 2001
Примечание к документу
Документ фактически утратил силу с 1 августа 2003 года в связи с изданием
Приказа
МЧС РФ от 18.06.2003 N 314, отменившего
НПБ 105-95
.
Название документа
"Пособие по применению НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации"
(согласовано Письмом МВД России от 18.05.1998 N 20/2.2/1161)
"Пособие по применению НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации"
(согласовано Письмом МВД России от 18.05.1998 N 20/2.2/1161)
Письмом Главного управления
Государственной противопожарной
службы (ГУГПС) МВД России
от 18 мая 1998 г. N 20/2.2/1161
ПОСОБИЕ ПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95
"ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ
ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ"
ПРИ РАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
Авторы: Ю.Н. Шебеко, И.М. Смолин, И.С. Молчадский, Н.Л. Полетаев, С.В. Зотов, В.А. Колосов, В.Л. Малкин, Е.В. Смирнов, Д.М. Гордиенко.
Приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных производственных объектов.
Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, преподавателями и слушателями пожарно-технических учебных заведений.
Пособие разработано и утверждено Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны (ВНИИПО) МВД России и согласовано Главным управлением Государственной противопожарной службы (ГУГПС) МВД России Письмом N 20/2.2/1161 от 18 мая 1998 г.
С 1 января 1996 г. введены в действие
НПБ 105-95
ГУГПС МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" (Приказ N 32 от 31.10.1995). Этот документ устанавливает методику определения категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств.
При разработке
НПБ 105-95
проект документа был разослан в региональные управления ГПС и заинтересованные научно-исследовательские и проектные организации. В результате анализа поступивших предложений и замечаний по проекту документа определен круг вопросов, касающихся практического использования содержащихся в документе методов расчета категорий помещений и зданий.
Значительная часть предложений и замечаний относилась к пожеланиям включить в документ порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных и физико-химических свойствах наиболее распространенных и широко применяемых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), горючих жидкостей (ГЖ), горючих газов (ГГ), горючих пылей и твердых горючих веществ и материалов, а также примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов. Вместе с тем такого рода материалы являются предметом методических пособий, разрабатываемых после утверждения нормативных документов, в частности
НПБ 105-95
.
Как следует из изложенного выше, в связи с введением в действие
НПБ 105-95
возникла настоятельная необходимость разработки методического документа (пособия), содержащего подробные разъяснения по практическому использованию расчетных методов определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности, что и является целью настоящего Пособия. Актуальность работы определялась значительным числом отзывов, поступивших из региональных управлений ГПС, научно-исследовательских и проектных организаций и содержащих многочисленные предложения и заключения по проекту
НПБ 105-95
.
Настоящее Пособие предназначено для практического использования сотрудниками (работниками) органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, а также преподавателями учебных заведений пожарно-технического профиля при рассмотрении проектно-сметной документации.
В Пособии приведены порядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов.
Пособие рассматривает расчетные методы определения категорий помещений и зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности (А, Б, В1 - В4, Г, Д), в которых обращаются горючие газы, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, горючие пыли и твердые горючие вещества и материалы.
Последовательность и порядок проведения расчетов, определение исходных данных для расчета, выбор и обоснование расчетного варианта с учетом особенностей технологических процессов производства отражены в типовых примерах расчетов категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.
ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ
2.1. В соответствии с положениями
разд. 3
НПБ 105-95
[2]
определяется масса горючего газа (ГГ) m (кг), вышедшего в результате расчетной аварии в помещение.
2.2. Согласно химической формуле ГГ [
5
; приложение 2] определяется значение стехиометрического коэффициента кислорода в реакции сгорания
по
формуле (3)
НПБ 105-95.
по
формуле (3)
НПБ 105-95.
2.3. Стехиометрическая концентрация ГГ
(% (об.)) рассчитывается по
формуле (3)
НПБ 105-95 или определяется исходя из значения коэффициента
по номограмме
(рис. 1)
.
(% (об.)) рассчитывается по
формуле (3)
НПБ 105-95 или определяется исходя из значения коэффициента
по номограмме
(рис. 1)
.
2.4. По нормам
[1]
определяется абсолютная максимальная температура воздуха для данной климатической зоны, соответствующая расчетной температуре
(°C) в рассматриваемом помещении. Рассчитывается параметр
или определяется по номограмме
(рис. 2)
.
(°C) в рассматриваемом помещении. Рассчитывается параметр
или определяется по номограмме
(рис. 2)
.
2.5. Из справочных данных [
5
; приложение 2] определяется молярная масса M
ГГ и удельная теплота сгорания
.
ГГ и удельная теплота сгорания
.
2.6. Плотность ГГ
рассчитывается по
формуле (2)
НПБ 105-95 или определяется по номограммам (
рис. 3
-
6
) для конкретных значений M
и
(°C).
рассчитывается по
формуле (2)
НПБ 105-95 или определяется по номограммам (
рис. 3
-
6
) для конкретных значений M
и
(°C).
(м3).
2.8. Избыточное давление взрыва
(кПа) для ГГ, указанных в
п. 3.5
НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 16)
или по формуле
(кПа) для ГГ, указанных в
п. 3.5
НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 16)
или по формуле
. (1)
2.9. Для водорода, метана, пропана и бутана избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 может быть определено по номограмме
(рис. 17)
или по формулам:
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 может быть определено по номограмме
(рис. 17)
или по формулам:
- для водорода (Z = 1,0)
- для метана (Z = 0,5)
; (3)
- для этана (Z = 0,5)
; (4)
- для пропана (Z = 0,5)
; (5)
- для бутана (Z = 0,5)
. (6)
2.10. Избыточное давление взрыва
(кПа) для ГГ, указанных в
п. 3.6
НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 18)
или по формуле
(кПа) для ГГ, указанных в
п. 3.6
НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 18)
или по формуле
. (7)
2.11. Для водорода, метана, этана, пропана и бутана избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 может быть определено по номограмме
(рис. 19)
или по формулам:
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 может быть определено по номограмме
(рис. 19)
или по формулам:
- для водорода (Z = 1,0)
; (8)
- для метана (Z = 0,5)
- для этана (Z = 0,5)
; (10)
- для пропана (Z = 0,5)
; (11)
- для бутана (Z = 0,5)
. (12)
2.12. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А. Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А. Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ
3.1. Согласно
пп. 2.1
-
2.7 разд. 2
настоящих материалов определяются значения соответствующих параметров для легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ).
3.2. Из справочной литературы
[5]
находятся значения констант Антуана A, B и
и расчетным путем по формуле
и расчетным путем по формуле
.
3.3. Рассчитывается значение параметра
или определяется по номограмме
(рис. 7)
. При значениях
, полученных из справочных данных, отличающихся от значений кривых
номограммы
(рис. 7)
, выбирается кривая для меньшего по сравнению с
значения
и графически определяется значение параметра
. При этом искомое значение будет равно
.
или определяется по номограмме
(рис. 7)
. При значениях
, полученных из справочных данных, отличающихся от значений кривых
номограммы
(рис. 7)
, выбирается кривая для меньшего по сравнению с
значения
и графически определяется значение параметра
. При этом искомое значение будет равно
.
3.4. Из номограммы
(рис. 8)
определяется значение параметра
. При значениях
, отличающихся от соответствующих прямых для
номограммы
(рис. 8)
, графически проводится прямая, параллельная прямым
, через точку
и по этой прямой для определенного значения
находится искомое значение параметра
.
. При значениях
, отличающихся от соответствующих прямых для
номограммы
(рис. 8)
, графически проводится прямая, параллельная прямым
, через точку
и по этой прямой для определенного значения
находится искомое значение параметра
.
3.5. Исходя из значения
, по номограммам (
рис. 9
,
10
) определяется значение параметра давления насыщенного пара ЛВЖ или ГЖ
(кПа).
, по номограммам (
рис. 9
,
10
) определяется значение параметра давления насыщенного пара ЛВЖ или ГЖ
(кПа).
3.6. Интенсивность испарения ЛВЖ и ГЖ
, указанная в
п. 3.11
НПБ 105-95, может быть рассчитана по
формуле (13)
НПБ 105-95 либо определена по номограммам (
рис. 11
-
15
).
, указанная в
п. 3.11
НПБ 105-95, может быть рассчитана по
формуле (13)
НПБ 105-95 либо определена по номограммам (
рис. 11
-
15
).
3.7. По номограмме
(рис. 11)
определяется значение параметра
.
.
, по номограммам (
.
3.9. По
табл. 3
НПБ 105-95 выбирается значение коэффициента
. При отсутствии аварийной вентиляции в помещении значение коэффициента
принимается равным 1,0. При наличии в помещении аварийной вентиляции, удовлетворяющей требованиям
п. 3.7
НПБ 105-95, определяется скорость движения воздуха в помещении U = A·L, где A - кратность воздухообмена аварийной вентиляции
и L - длина помещения, м. Исходя из значений U и
, определяется значение коэффициента
.
. При отсутствии аварийной вентиляции в помещении значение коэффициента
принимается равным 1,0. При наличии в помещении аварийной вентиляции, удовлетворяющей требованиям
п. 3.7
НПБ 105-95, определяется скорость движения воздуха в помещении U = A·L, где A - кратность воздухообмена аварийной вентиляции
и L - длина помещения, м. Исходя из значений U и
, определяется значение коэффициента
.
3.10. Определяется значение параметра
. По номограммам (
рис. 14
,
15
) по значению параметра
определяется значение интенсивности испарения ЛВЖ и ГЖ
.
. По номограммам (
рис. 14
,
15
) по значению параметра
определяется значение интенсивности испарения ЛВЖ и ГЖ
.
3.11. По
п. 3.9
НПБ 105-95 рассчитывается масса паров ЛВЖ и ГЖ m (кг), поступивших в помещение.
3.12. Избыточное давление взрыва
(кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в
п. 3.5
НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме
(рис. 20)
или по формуле
(кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в
п. 3.5
НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме
(рис. 20)
или по формуле
. (13)
3.13. Для дизельного топлива зимнего, бензина АИ-93 зимнего, гексана, м-ксилола, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (
рис. 21
,
22
) или по следующим формулам:
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (
рис. 21
,
22
) или по следующим формулам:
- для дизельного топлива зимнего
; (14)
- для бензина АИ-93 зимнего
; (15)
- для гексана
; (16)
- для м-ксилола
; (17)
- для толуола
; (18)
- для диэтилового эфира (при
- температура кипения диэтилового эфира)
- температура кипения диэтилового эфира)
; (19)
- для ацетона
- для этилового спирта
. (21)
3.14. Избыточное давление взрыва
(кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в
п. 3.6
НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме
(рис. 23)
или по формуле
(кПа) для ЛВЖ и ГЖ, указанных в
п. 3.6
НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме
(рис. 23)
или по формуле
3.15. Для м-ксилола, гексана, бензина АИ-93 зимнего, дизельного топлива зимнего, толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (
рис. 24
,
25
) или по формулам:
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено по номограммам (
рис. 24
,
25
) или по формулам:
- для м-ксилола
; (23)
- для гексана
; (24)
- для бензина АИ-93 зимнего
; (25)
- для дизельного топлива зимнего
; (26)
- для толуола
; (27)
- для диэтилового эфира (при
- температура кипения диэтилового эфира)
- температура кипения диэтилового эфира)
; (28)
- для ацетона
; (29)
- для этилового спирта
. (30)
3.16. Для ацетона и бензина АИ-93 зимнего избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 в зависимости от параметра
(
- масса поступившей в помещение ЛВЖ) при значении Z = 0,3, при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади помещения), температуре
и отсутствии подвижности воздуха в помещении может быть определено по номограмме
(рис. 26)
или рассчитано при указанных условиях и для различных значений температуры
по следующим формулам:
(кПа) согласно
п. 3.5
НПБ 105-95 в зависимости от параметра
(
- масса поступившей в помещение ЛВЖ) при значении Z = 0,3, при условии полного испарения с поверхности разлива (менее площади помещения), температуре
и отсутствии подвижности воздуха в помещении может быть определено по номограмме
(рис. 26)
или рассчитано при указанных условиях и для различных значений температуры
по следующим формулам:
- для ацетона
при
; (31)
; (31)
при
; (32)
; (32)
при
; (33)
; (33)
при
; (34)
; (34)
при
; (35)
; (35)
при
; (36)
; (36)
- для бензина АИ-93 зимнего
при
; (37)
; (37)
при
; (38)
; (38)
при
; (39)
; (39)
при
; (40)
; (40)
при
; (41)
; (41)
при
. (42)
. (42)
3.17. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А (Б). Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А (Б) и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А (Б). Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А (Б) и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ
4.1. В соответствии с положениями
разд. 3
НПБ 105-95
[2]
определяется масса взвешенной в объеме помещения горючей пыли m (кг) образовавшейся в результате аварийной ситуации.
4.2. Избыточное давление взрыва
(кПа) для горючих пылей согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 27)
или по формуле
(кПа) для горючих пылей согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 при значении Z = 0,5 определяется по номограмме
(рис. 27)
или по формуле
где
- теплота сгорания вещества,
.
- теплота сгорания вещества,
.
4.3. Для горючих пылей полиэтилена, алюминия и пшеничной муки избыточное давление взрыва
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 в зависимости от параметра
может быть определено по номограмме
(рис. 28)
.
(кПа) согласно
п. 3.6
НПБ 105-95 в зависимости от параметра
может быть определено по номограмме
(рис. 28)
.
4.4. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании полученного значения величины избыточного давления взрыва
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории Б. Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории Б и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
(кПа). Если
, то помещение относится к взрывопожароопасной категории Б. Если
, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории Б и дальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляется в соответствии с требованиями
п. 2.2
НПБ 105-95.
ПАРАМЕТРОВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ
И ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ
5.1. Если в помещении присутствуют различные горючие вещества и материалы, то оценку пожарной опасности (категории В1 - В4) допускается проводить по веществу, имеющему наибольшую низшую теплоту сгорания
, принимая массу этого вещества равной полной массе горючих веществ, присутствующих в помещении, а площадь размещения - полной площади, занятой горючими веществами.
, принимая массу этого вещества равной полной массе горючих веществ, присутствующих в помещении, а площадь размещения - полной площади, занятой горючими веществами.
5.2. Для приближенной оценки категории используются номограммы вида G = f(S), где G - количество вещества или материала данного вида, S - площадь, на которой размещено данное вещество или материал
(рис. 29)
. Прямые I, II, III являются графиками следующих функций:
(44)
где G выражено в кг, S - в м2,
- в
.
- в
.
5.3. На этой номограмме проводится вертикальная линия, отвечающая предельной площади размещения пожарной нагрузки
(H - величина, определенная в
п. 1 примечания к табл. 4
НПБ 105-95).
(H - величина, определенная в
п. 1 примечания к табл. 4
НПБ 105-95).
5.4. Если точка, отвечающая реальным для помещения величинам G и S, лежит ниже прямой III (точка 1), то проверяется принадлежность помещения к категории В4 по
п. 1 примечания к табл. 4
НПБ 105-95. Если сформулированные там условия выполняются, помещение относится к категории В4, в противном случае - к категории В3.
5.5. Если точка лежит между прямыми II и III (I и II соответственно) - точка 2 (3) и левее прямой
, то помещение относится к категории В3 (В2). Если указанные точки лежат правее прямой
(точки 2 и 3 соответственно), то помещение относится к категории В2 (В1).
, то помещение относится к категории В3 (В2). Если указанные точки лежат правее прямой
(точки 2 и 3 соответственно), то помещение относится к категории В2 (В1).
5.6. Если точка лежит выше прямой I (точка 4), помещение относится к категории В1.
5.7. Значения
берутся по справочным данным [
5
; приложения 2 - 4].
берутся по справочным данным [
5
; приложения 2 - 4].
5.8. Номограммы вида (1) для конкретных материалов, составляющих пожарную нагрузку помещений, приведены на
рис. 29
-
39
. Определение по ним пожароопасных категорий производится согласно процедуре, изложенной в
пп. 5.1
- 5.6.
И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
Пример 1
1. Исходные данные
1.1. Аккумуляторное помещение объемом
оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.
оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.
1.2. Максимальная абсолютная температура воздуха согласно
СНиП 2.01.01-82
[1]
в районе строительства 38 °C (г. Екатеринбург).
1.3. Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода
1.3.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядкой полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшим значением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимальный зарядный ток.
1.3.2. Происходит зарядка аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью (А·ч). Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечному периоду зарядки при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (T = 3600 с).
1.3.3. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне) согласно
СНиП 2.01.01-82
[1]
.
1.4. Расчет поступающего в помещение водорода при зарядке аккумуляторных батарей
1.4.1. Масса водорода, выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии между силой зарядного тока и количеством выделяемого газа, составляет
;
где
- постоянная Фарадея;
- постоянная Фарадея;
A - атомная единица массы водорода, равная
;
;
Z = 1 - валентность водорода;
I - сила зарядного тока, А;
T - расчетное время зарядки, с.
1.4.2. Объем водорода, поступающего в помещение при зарядке нескольких батарей, м3, можно определить из выражения
,
где
- плотность водорода при расчетной температуре воздуха,
;
- плотность водорода при расчетной температуре воздуха,
;
- максимальный зарядный ток i-й батареи, А;
- количество аккумуляторов i-й батареи.
Плотность водорода определяется по формуле
,
где M - масса одного киломоля водорода, равная
;
;
- объем киломоля газа при нормальных условиях, равный
;
- коэффициент температурного расширения газа;
- расчетная температура воздуха, °C.
Максимальная сила зарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 "Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок".
1.5. Стехиометрическая концентрация водорода
рассчитывается по
формуле (3)
НПБ 105-95
рассчитывается по
формуле (3)
НПБ 105-95
;
.
1.6. Плотность водорода при расчетной температуре воздуха будет равна
.
1.7. Объем водорода, поступающего в аккумуляторное помещение при зарядке двух батарей СК-4 и СК-1, составит
.
1.6. Свободный объем аккумуляторного помещения составит
.
2. Избыточное давление взрыва
водорода в аккумуляторном помещении согласно
формуле (2)
Пособия
будет равно
водорода в аккумуляторном помещении согласно
формуле (2)
Пособия
будет равно
.
Так как расчетное избыточное давление взрыва более 5 кПа, то аккумуляторное помещение следует относить к категории А.
3. Расчет избыточного давления взрыва водорода
в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции (по
п. 3.7
НПБ 105-95
[2]
, продолжительность поступления водорода в объем помещения T = 3600 с).
в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции (по
п. 3.7
НПБ 105-95
[2]
, продолжительность поступления водорода в объем помещения T = 3600 с).
3.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной
, объем водорода, поступающего в помещение, составит
, объем водорода, поступающего в помещение, составит
.
Избыточное давление взрыва
при этом будет равно
при этом будет равно
.
3.2. При оборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена
, отвечающей требованиям
п. 3.7
НПБ 105-95,
СНиП 2.04.05-91*
[3]
и
ПУЭ
[4]
, допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.
, отвечающей требованиям
п. 3.7
НПБ 105-95,
СНиП 2.04.05-91*
[3]
и
ПУЭ
[4]
, допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.
Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа аккумуляторное помещение следует относить к категории В4.
Пример 2
1. Исходные данные
1.1. Пост диагностики автотранспортного предприятия для грузовых автомобилей, работающих на сжатом природном газе. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Объем баллона со сжатым природным газом V = 50 л = 0,05 м3. Давление в баллоне
.
. Свободный объем помещения
. Объем баллона со сжатым природным газом V = 50 л = 0,05 м3. Давление в баллоне
.
1.2. Основной компонент сжатого природного газа - метан (98% (об.)). Молярная масса метана
.
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва
в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного баллона со сжатым природным газом и поступление его в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно
СНиП 2.01.01-82
.
в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного баллона со сжатым природным газом и поступление его в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно
СНиП 2.01.01-82
.
Плотность метана при
.
3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии метана m определяется по
формулам (6)
и
(7)
НПБ 105-95:
;
m = 10·0,6301 = 6,301 кг.
4. Избыточное давление взрыва
, определенное по
формуле (9)
или номограмме
(рис. 19)
Пособия, составит
, определенное по
формуле (9)
или номограмме
(рис. 19)
Пособия, составит
.
По номограмме при
.
.
5. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение поста диагностики относится к категории А.
Пример 3
1. Исходные данные
1.1. Помещение участка наращивания кремния. Наращивание поликристалла кремния осуществляется методом восстановления тетрахлорида кремния в атмосфере водорода на двух установках с давлением в их реакторах
. Водород подается к установкам от коллектора, расположенного за пределами участка, по трубопроводу из нержавеющей стали диаметром d = 0,02 м (радиусом r = 0,01 м) под давлением
. Суммарная длина трубопровода от автоматической задвижки с электроприводом, расположенной за пределами участка, до установок составляет
. Объем реактора V = 0,09 м3. Температура раскаленных поверхностей реактора t = 1200 °C. Время автоматического отключения по паспортным данным
. Расход газа в трубопроводе
. Размеры помещения L x S x H = 15,81 x 15,81 x 6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 250 м2.
. Водород подается к установкам от коллектора, расположенного за пределами участка, по трубопроводу из нержавеющей стали диаметром d = 0,02 м (радиусом r = 0,01 м) под давлением
. Суммарная длина трубопровода от автоматической задвижки с электроприводом, расположенной за пределами участка, до установок составляет
. Объем реактора V = 0,09 м3. Температура раскаленных поверхностей реактора t = 1200 °C. Время автоматического отключения по паспортным данным
. Расход газа в трубопроводе
. Размеры помещения L x S x H = 15,81 x 15,81 x 6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 250 м2.
1.2. Молярная масса водорода
. Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода
. Стехиометрическая концентрация водорода
. Максимальное давление взрыва водорода
. Тетрахлорид кремния - негорючее вещество. Образующиеся в результате химической реакции вещества - негорючие.
. Нижний концентрационный предел распространения пламени водорода
. Стехиометрическая концентрация водорода
. Максимальное давление взрыва водорода
. Тетрахлорид кремния - негорючее вещество. Образующиеся в результате химической реакции вещества - негорючие.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного реактора и выход из него и подводящего трубопровода водорода в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Воронеж) согласно
СНиП 2.01.01-82
. Плотность водорода при
. Плотность водорода при
.
Расчетное время отключения трубопровода по
п. 3.2 в)
НПБ 105-95
.
.
3. Масса поступившего в помещение при расчетной аварии водорода m определяется по
формулам (6)
-
(10)
НПБ 105-95:
;
;
;
;
.
4. Определение коэффициента участия водорода во взрыве Z проводим в соответствии с
приложением
НПБ 105-95.
4.1. Средняя концентрация водорода в помещении
составит
составит
.
, следовательно, можно определить значение коэффициента участия водорода во взрыве Z расчетным методом.
4.2. Значение предэкспоненциального множителя
составит
составит
.
4.3. Расстояния
,
и
составят:
,
и
составят:
;
.
4.4. Расчетное значение коэффициента Z будет равно
.
5. Избыточное давление взрыва
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
.
6. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение участка наращивания кремния не относится к категории А. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа данное помещение следует относить к категории В4.
Пример 4
1. Исходные данные
1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по
. Размеры помещения L x S x H = 12 x 6 x 6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 72 м2.
. Размеры помещения L x S x H = 12 x 6 x 6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 72 м2.
1.2. Молярная масса ацетона
. Константы уравнения Антуана: A = 6,37551; B - 1281,721;
. Химическая формула ацетона
. Плотность ацетона (жидкости)
. Температура вспышки ацетона
.
. Константы уравнения Антуана: A = 6,37551; B - 1281,721;
. Химическая формула ацетона
. Плотность ацетона (жидкости)
. Температура вспышки ацетона
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно
СНиП 2.01.01-82
.
.
3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия.
определяется значение параметра
.
3.2. Рассчитывается значение параметра
.
.
3.3. Согласно
рис. 6
Пособия для значения параметра
определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре
определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре
(расчетное
).
).
3.4. Рассчитывается значение параметра
.
.
и
определяется значение параметра
.
Искомое значение параметра
.
3.6. Согласно
рис. 8
Пособия для значения параметров
и A = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра
.
и A = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра
.
3.7. Согласно
рис. 9
Пособия для значения параметра
определяется значение давления насыщенных паров ацетона
(
, откуда расчетное значение
). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона
дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.
определяется значение давления насыщенных паров ацетона
(
, откуда расчетное значение
). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона
дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.
3.8. Согласно
рис. 11
Пособия для значения молярной массы ацетона M = 58 (58,08) определяем значение параметра
. Далее рассчитываем значение параметра
(при
)
.
. Далее рассчитываем значение параметра
(при
)
.
3.9. Согласно
рис. 15
Пособия для значения параметра
определяем значение интенсивности испарения ацетона
(расчетное значение
).
определяем значение интенсивности испарения ацетона
(расчетное значение
).
4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки ацетона составляет
.
Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона
, то окончательно принимаем
.
, то окончательно принимаем
.
5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, m рассчитывается по
формуле (12)
НПБ 105-95
.
Масса разлившегося ацетона
составляет
составляет
.
Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, т.е.
.
.
Для расчетного значения
масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит
масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит
.
В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и
.
.
6. Рассчитаем параметр:
.
согласно
.
По номограмме при
.
.
8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.
1. Исходные данные
1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "3"
(ГОСТ 305-82)
объемом
. Размеры помещения L x S x H = 4,0 x 4,0 x 3,6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром
, ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет
. Расход дизельного топлива в трубопроводах
.
. Размеры помещения L x S x H = 4,0 x 4,0 x 3,6 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром
, ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет
. Расход дизельного топлива в трубопроводах
.
1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "3"
. Брутто-формула
. Плотность жидкости при температуре t = 25 °C
. Константы уравнения Антуана: A = 5,07828; B = 1255,73;
. Температура вспышки
. Теплота сгорания
. Нижний концентрационный предел распространения пламени
.
. Брутто-формула
. Плотность жидкости при температуре t = 25 °C
. Константы уравнения Антуана: A = 5,07828; B = 1255,73;
. Температура вспышки
. Теплота сгорания
. Нижний концентрационный предел распространения пламени
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно
СНиП 2.01.01-82
в данном районе (г. Благовещенск)
. Плотность паров дизельного топлива при
. Расчетное время отключения трубопроводов по
п. 3.2 в)
НПБ 105-95
, длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
. Плотность паров дизельного топлива при
. Расчетное время отключения трубопроводов по
п. 3.2 в)
НПБ 105-95
, длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
3. Объем
и площадь разлива
поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями
п. 3.2
НПБ 105-95:
и площадь разлива
поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями
п. 3.2
НПБ 105-95:
.
Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива
, то окончательно принимаем
.
, то окончательно принимаем
.
4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива
при расчетной температуре
:
при расчетной температуре
:
,
.
5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит
.
6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна
.
7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с
пп. 1
,
2
приложения НПБ 105-95.
7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива
в помещении составит
в помещении составит
.
, следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.
7.2. Значение
будет равно
будет равно
.
7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива
согласно
формуле (3)
НПБ 105-95, исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива, составит
согласно
формуле (3)
НПБ 105-95, исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива, составит
,
.
7.4. Значение параметра C* будет равно
C* = 1,19·1,12 = 2,13% (об.).
7.5. Поскольку
, то рассчитываем значение параметра X:
, то рассчитываем значение параметра X:
.
7.6. Согласно номограмме чертежа
(п. 2)
приложения НПБ 105-95 при значении X = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).
8. Избыточное давление взрыва
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
.
9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.
10. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:
;
;
S = F = 16 м2;
.
11. Удельная пожарная нагрузка более
. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
Пример 6
1. Исходные данные
1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения L x S x H = 32 x 10 x 8 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака
. Степень заполнения бака лаком
. Объем лака в баке
. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом
и
соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком
и
соответственно. Производительность насоса
. Время отключения насоса
. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака
. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек
.
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака
. Степень заполнения бака лаком
. Объем лака в баке
. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом
и
соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком
и
соответственно. Производительность насоса
. Время отключения насоса
. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака
. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек
.
1.2. В лаке БТ-99
(ГОСТ 8017-74)
в виде растворителей содержится 46% (масс.) ксилола и 2% (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится
ксилола и
уайт-спирита. Плотность лака БТ-99
. Молярная масса ксилола
, уайт-спирита
. Химическая формула ксилола
, уайт-спирита
. Плотность жидкости ксилола
, уайт-спирита
. Температура вспышки ксилола
, уайт-спирита 33 °C. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола
, уайт-спирита 0,7% (об.). Теплота сгорания ксилола
, уайт-спирита
. Константы уравнения Антуана для ксилола A = 6,17972; B = 1478,16;
; для уайт-спирита A = 7,13623; B = 2218,3;
.
ксилола и
уайт-спирита. Плотность лака БТ-99
. Молярная масса ксилола
, уайт-спирита
. Химическая формула ксилола
, уайт-спирита
. Плотность жидкости ксилола
, уайт-спирита
. Температура вспышки ксилола
, уайт-спирита 33 °C. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола
, уайт-спирита 0,7% (об.). Теплота сгорания ксилола
, уайт-спирита
. Константы уравнения Антуана для ксилола A = 6,17972; B = 1478,16;
; для уайт-спирита A = 7,13623; B = 2218,3;
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Москва) согласно
СНиП 2.01.01-82
. Плотность паров при
:
. Плотность паров при
:
ксилола
;
уайт-спирита
.
Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по
п. 3.2 в)
НПБ 105-95
, длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
, длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
3. Объем
, площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака
и площадь испарения
определяются в соответствии с положениями
п. 3.2
НПБ 105-95:
, площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака
и площадь испарения
определяются в соответствии с положениями
п. 3.2
НПБ 105-95:
;
.
4. Определяем давление насыщенных паров ксилола и уайт-спирита
при расчетной температуре
.
при расчетной температуре
.
- для ксилола
;
;
- для уайт-спирита
;
.
5. Интенсивность испарения растворителя W составит:
- по ксилолу
;
- по уайт-спириту
.
6. В соответствии с положениями
пп. 1.4
и
3.1
НПБ 105-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, m по наиболее опасному компоненту - ксилолу
.
7. Определение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствии с
пп. 1
и
2
приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.
7.1. Средняя концентрация паров растворителя в помещении
составит
составит
.
, следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.
7.2. Значение
будет равно
будет равно
.
7.3. Значение
будет равно
будет равно
.
7.4. Расстояния
,
,
составят:
,
,
составят:
;
;
.
7.5. Коэффициент Z согласно
формуле (2)
приложения НПБ 105-95 составит
.
8. Значение стехиометрической концентрации
согласно
формуле (3)
НПБ 105-95 составит:
согласно
формуле (3)
НПБ 105-95 составит:
- для ксилола
;
;
- для уайт-спирита
;
.
9. Избыточное давление взрыва
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
согласно
формуле (1)
НПБ 105-95 составит
.
10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.
11. Расчет избыточного давления взрыва
в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по
п. 3.7
НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции
.
в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по
п. 3.7
НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции
.
11.1. При кратности воздухообмена A, создаваемого аварийной вентиляцией, равной
, согласно
п. 3.9
Пособия скорость движения воздуха в помещении составит
, согласно
п. 3.9
Пособия скорость движения воздуха в помещении составит
.
11.2. Интенсивность испарения растворителя W (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении
(с некоторым запасом коэффициент
в соответствии с
табл. 3
НПБ 105-95) будет равна
(с некоторым запасом коэффициент
в соответствии с
табл. 3
НПБ 105-95) будет равна
.
11.3. Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу)
составит
составит
.
11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции в соответствии с
п. 3.7
НПБ 105-95 будет равна
.
11.5. Средняя концентрация паров растворителя в помещении
составит
составит
.
, следовательно, можно определить значение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z расчетным методом.
11.6. Значение
будет равно
будет равно
.
11.7. Расстояния
,
,
составят:
,
,
составят:
;
;
.
,
,
согласно
п. 3
приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из
формулы (1)
приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в
формулу (1)
НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0, получим избыточное давление взрыва
.
11.8. Расчетное избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией кратностью воздухообмена
(в соответствии с требованиями
п. 3.7
НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.
(в соответствии с требованиями
п. 3.7
НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.
11.9. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:
;
;
(согласно
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем S = 10 м2);
.
11.10. Удельная пожарная нагрузка более
. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена
(в соответствии с требованиями
п. 3.7
НПБ 105-95) согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена
(в соответствии с требованиями
п. 3.7
НПБ 105-95) согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
Пример 7
1. Исходные данные
1.1. Производственное помещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком, имеет следующие габариты: высота - 8 м, длина - 30 м, ширина - 10 м. Свободный объем помещения составляет
. В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет
. Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95% (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.
. В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет
. Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95% (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.
1.2. Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгорания пыли
. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.
. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.
|
Фракция пыли, мкм
|
<= 100 мкм
|
<= 200 мкм
|
<= 500 мкм
|
<= 1000 мкм
|
|
Массовая доля, % (масс.)
|
5
|
10
|
40
|
100
|
Критический размер частиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси. Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва.
3. Расчет избыточного давления взрыва
производится по
формуле (4)
НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по
формуле (14)
НПБ 105-95 (для d* <= 200 мкм F = 10% = 0,1) и составляет
производится по
формуле (4)
НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по
формуле (14)
НПБ 105-95 (для d* <= 200 мкм F = 10% = 0,1) и составляет
Z = 0,5·F = 0,5·0,1 = 0,05.
По
формуле (43)
Пособия получаем
.
4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.
Пример 8
1. Исходные данные
1.1. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободный объем помещения
. Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.
. Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.
1.2. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания
. Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.
. Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образует взрывоопасную взвесь.
3. Определение избыточного давления взрыва
по номограмме (
рис. 28
Пособия).
по номограмме (
рис. 28
Пособия).
Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно
п. 3.12
НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме (
рис. 28
Пособия) с учетом значения теплоты сгорания. Параметр
. Отсюда по номограмме
получаем
.
. Отсюда по номограмме
получаем
.
4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.
При определении категории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положения
НПБ 105-95
:
- в качестве расчетного выбирался наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором участвует аппарат, имеющий наибольшую пожарную нагрузку
(п. 3.1)
;
- в процессе аварии все содержимое аппарата поступает в помещение и образует пожарную нагрузку
(п. 3.2)
;
- площадь пожарной нагрузки определяется с учетом особенностей технологии, под площадью пожарной нагрузки понимается площадь разлива ГЖ из агрегата, ограниченная бортиками, поддонами, сливными емкостями и др.
Цех разделения, компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха. Машинное отделение. В помещении находятся горючие вещества (турбинные, индустриальные и другие масла с температурой вспышки выше 61 °C), которые обращаются в центробежных и поршневых компрессорах. Количество масла в компрессоре составляет 15 кг. Количество компрессоров 5.
Определим категорию помещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом из компрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.
В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 пожарная нагрузка определяется из соотношения
,
где
- количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
- количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
- низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки,
.
Низшая теплота сгорания для турбинного масла составляет
. Пожарная нагрузка будет равна
. Пожарная нагрузка будет равна
.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 - 8 м2. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В4
при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в
примечании 1
.
при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в
примечании 1
.
Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузки должны быть больше предельных.
В помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм H составляет около 9 м. При этих условиях (H < 11 м) предельное расстояние
должно удовлетворять неравенству
должно удовлетворять неравенству
или при H = 9 м
.
Поскольку данное условие для машинных отделений невыполнимо (расстояния между агрегатами не более 6 м), эти помещения следует отнести к категории В3. В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 проведем проверку соответствия этого помещения категории В3 по
примечанию 2
. Определим, выполняется ли условие
.
После подстановки численных значений получим
.
Так как Q = 628 МДж и условие Q >= 3255,6 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.
Определим категорию помещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категории помещения, схематически представленной на номограмме
рис. 29
Пособия, воспользуемся номограммой на
рис. 30
Пособия для данного конкретного случая. Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем из соотношения
.
Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит на данной номограмме в области категории В3 левее прямой S = 51,84 м2, поэтому данное помещение относится к категории В3.
Пример 10
Определим категорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.
В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 1200·41,87 = 50244 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять 30 м2. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 30 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в
примечании 2
.
В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 6,5 м.
Определим, выполняется ли условие
.
После подстановки численных значений получим
.
Так как Q = 50244 МДж и условие Q >= 45286,6 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В1.
Пользуясь номограммой
рис. 30
Пособия, определим, что точка пересечения значения массы горючего материала и S = 30 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, правее прямой
, соответствующей предельной площади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится к категории В1.
, соответствующей предельной площади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится к категории В1.
Определим категорию помещения, приведенного в
примере 9
, для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.
В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 1200·41,87 = 50244 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м2. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 26 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в
примечании 2
.
В данном помещении минимальное расстояние H от поверхности пожарной нагрузки до покрытия составляет около 9 м.
Определим, выполняется ли условие
.
После подстановки численных значений получим
.
Так как Q = 50244 МДж и условие Q >= 100181 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В2.
Пользуясь номограммой
рис. 30
Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 26 м2 лежит в области, соответствующей категории В2, левее прямой
. Значит, это помещение относится к категории В2.
. Значит, это помещение относится к категории В2.
Пример 12
Определим категорию того же помещения
(пример 11)
для случая, когда количество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 7000 кг.
В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна
Q = 7000·41,87 = 293090 МДж.
Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 130 м2. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 130 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В1. Этот же результат определяется с помощью номограммы
рис. 30
Пособия.
Пример 13
Складское здание. Складское здание представляет собой многостеллажный склад, в котором предусмотрено хранение на металлических стеллажах негорючих материалов в картонных коробках. В каждом из десяти рядов стеллажей содержится десять ярусов, шестнадцать отсеков, в которых хранится по три картонные коробки весом 1 кг каждая. Верхняя отметка хранения картонной тары на стеллажах составляет 5 м, а высота нижнего пояса до отметки пола 7,2 м. Длина стеллажа составляет 48 м, ширина 1,2 м, расстояние между рядами стеллажей - 2,8 м.
Согласно исходным данным площадь размещения пожарной нагрузки в каждом ряду составляет 57,6 м2.
Определим полное количество горючего материала (картон) в каждом ряду стеллажей:
10 ярусов·16 отсеков·3 коробки·1 кг = 480 кг.
Низшая теплота сгорания для картона составляет
. Пожарная нагрузка будет равна
. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 480·13,4 = 6432 МДж.
Удельная пожарная нагрузка составит
.
Это значение соответствует категории В4. Однако площадь размещения пожарной нагрузки превышает 10 м2. Поэтому к категории В4 данное помещение отнести нельзя. В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещение может быть отнесено к категории В3 при условии, что способ размещения пожарной нагрузки удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в
примечании 2
.
В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет около 2,2 м.
Определим, выполняется ли условие
.
После подстановки численных значений получим
.
Так как Q = 6432 МДж и условие Q >= 346 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В2.
Пользуясь номограммой
рис. 38
Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючего материала и S = 57,6 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, правее прямой
(предельная площадь размещения пожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.
(предельная площадь размещения пожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.
Пример 14
Производственная лаборатория. В помещении лаборатории находятся: шкаф вытяжной химический, стол для микроаналитических весов, два стула. В лаборатории можно выделить один участок площадью 10 м2, на котором расположены стол и два стула, выполненные из дерева. Общая масса древесины на этом участке составляет около 47 кг.
Низшая теплота сгорания для древесины составляет
. Пожарная нагрузка будет равна
. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 13,8·47 = 648,6 МДж.
Площадь размещения пожарной нагрузки составляет 2,5 м2. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В4.
Поскольку в помещении лаборатории нет других участков с пожарной нагрузкой, помещение относится к категории В4.
Пример 15
Помещение гаража. Основную пожарную нагрузку автомобиля составляет резина, топливо, смазочные масла, искусственные полимерные материалы. Среднее значение количества этих материалов для грузового автомобиля следующее: резина - 118,4 кг, дизельное топливо - 120 кг, смазочные масла - 18 кг, пенополиуретан - 4 кг, полиэтилен - 1,8 кг, полихлорвинил - 2,6 кг, картон - 2,5 кг, искусственная кожа - 9 кг. Общая масса горючих материалов 276,3 кг. Как показано выше в
примере 5
, для дизельного топлива
, т.е. помещение не относится к категориям А и Б.
, т.е. помещение не относится к категориям А и Б.
Низшая теплота сгорания составляет: для смазочного масла -
, резины -
, дизельного топлива -
, пенополиуретана -
, полиэтилена -
, полихлорвинила -
, картона -
, искусственной кожи -
. Пожарная нагрузка будет равна
, резины -
, дизельного топлива -
, пенополиуретана -
, полиэтилена -
, полихлорвинила -
, картона -
, искусственной кожи -
. Пожарная нагрузка будет равна
Q = 18·41,87 + 118,4·33,52 + 120·43,59 + 4·24,3 + 1,8·47,14 + 2,5·13,4 + 9·17,76 + 2,6·14,31 = 10365,8 МДж.
Минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия H составляет 6 м. Площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузка составит
.
В соответствии с
табл. 4
НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести к категории В3.
Определим, выполняется ли условие
.
После подстановки численных значений получим
.
Так как Q = 10365,8 МДж и условие Q >= 23883,3 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В3.
Так как номограммы для смеси горючих материалов нет, для оценки категории данного помещения воспользуемся номограммой
рис. 30
Пособия как номограммой для веществ с наиболее близкой теплотворной способностью к рассматриваемым.
Предельное значение площади размещения пожарной нагрузки составит
.
Точка пересечения значений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит в области, соответствующей категории В3, левее прямой S = 23 м2. Следовательно, помещение относится к категории В3.
легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями,
пылями, твердыми веществами и материалами
Пример 16
1. Исходные данные
1.1. Помещение малярно-сдаточного цеха тракторосборочного корпуса. В помещении цеха производится окрашивание и сушка окрашенных тракторов на двух конвейерных линиях. В сушильных камерах в качестве топлива используется природный газ. Избыток краски из окрасочных камер смывается водой в коагуляционный бассейн, из которого после отделения от воды краска удаляется по трубопроводу за пределы помещения для дальнейшей ее утилизации.
1.2. Используемые вещества и материалы:
- природный газ метан (содержание 99,2% (об.));
- грунт ГФ-0119
ГОСТ 23343-78
;
- эмаль МЛ-152
ГОСТ 18099-78
;
- сольвент
ГОСТ 10214-78
или
ГОСТ 1928-79
(наиболее опасный компонент в составе растворителей грунта и эмали).
1.3. Физико-химические свойства веществ и материалов
[5]
:
Молярная масса,
:
:
- метан
;
;
- сольвент
.
.
Расчетная температура
, °C:
, °C:
- в помещении
[1]
;
[1]
;
- в сушильной камере
.
.
Плотность жидкости,
:
:
- сольвента
.
.
Плотность газов и паров,
:
:
- метана
;
;
- сольвента
;
.
;
.
Парциальное давление насыщенных паров при температуре 39 °C
[5]
, кПа:
- сольвента
;
;
.
Интенсивность испарения при 39 °C,
:
:
- сольвент
.
.
1.4. Пожароопасные свойства
[5]
:
Температура вспышки, °C:
- сольвент
.
.
Нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПР), % (об.):
- метан
;
;
- сольвент
.
.
Стехиометрическая концентрация, % (об.):
- метан
;
;
- сольвент
.
.
1.5. Размеры помещений и параметры технологического процесса
1.5.1. Общие размеры цеха: L = 264,7 м, S = 30,54 м, H = 15,75 м. Объем помещения
.
.
1.5.2. Площадь окрасочного пролета со встроенными помещениями на отметке 0,00:
.
.
1.5.3. Площади встроенных помещений:
- тамбур (ось В/1)
;
;
- ПСУ (оси К - К/1)
;
;
- помещения (оси Л/3 - Р/1)
;
;
- помещения (оси У - Х1)
;
;
- суммарная площадь встроенных помещений:
.
1.5.4. Площадь окрасочного пролета без встроенных помещений:
.
1.5.5. Объем окрасочного пролета с площадью
и высотой H:
и высотой H:
.
1.5.6. Объемы встроенных помещений на отм. 6,500:
- венткамера (отм. 6,500, ось В/1, консоль):
;
- венткамера (отм. 6,500, оси Х/Х1, консоль):
;
- венткамера (отм. 6,500, оси И/2 - К/2):
;
- венткамера (отм. 6,500, оси Р/1 - У):
;
- венткамера (отм. 6,500, оси П/2 - У, консоль):
;
- суммарный объем встроенных помещений:
.
1.5.7. Объем окрасочного пролета без объема
:
:
.
1.5.8. Объемы над встроенными помещениями на отм. 12,030:
- венткамеры (отм. 12,030, оси Л/3 - М/1):
;
- помещения (отм. 6,500, оси М/1 - М/3):
;
- венткамеры (отм. 12,030, оси М/3 - Н/1):
;
- помещения (отм. 7,800, оси Ф - Х):
;
- тамбур (отм. 3,74, ось В/1):
;
- ПСУ (отм. 3,040, оси К - К/1):
;
- общий объем над встроенными помещениями:
.
1.5.9. Объем бассейна коагуляции на отм. -2,500 и 0,00 (L = 80,5 м,
,
):
,
):
1.5.10. Объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:
.
1.5.11. Свободный объем помещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха
.
1.5.12. Толщина слоя лакокрасочных материалов:
- грунт ФЛ-03
,
,
- эмаль МЛ-152
.
.
1.5.13. Расход лакокрасочных материалов:
- грунт ФЛ-03К
;
;
- эмаль МЛ-152
.
.
1.5.14. Содержание горючих растворителей в лакокрасочных материалах:
- грунт ФЛ-03К
;
;
- эмаль МЛ-152
.
.
1.5.15. Расход растворителя на единицу площади окрашиваемых поверхностей тракторов:
- сольвент (грунт ФЛ-03К)
;
;
- сольвент (эмаль МЛ-152)
.
.
1.5.16. Производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов:
- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
.
1.5.17. Производительность конвейера по массе растворителя, содержащегося в нанесенных лакокрасочных материалах:
- нанесение грунта ФЛ-03К (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении
;
- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении
;
- нанесение эмали МЛ-152 (сольвент), окрашивание тракторов в серийном исполнении
.
2. Обоснование расчетных вариантов аварии
2.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере.
2.1.1. Расход газа метана в подводящем трубопроводе при давлении
:
:
.
2.1.2. Масса газа
, поступающего из трубопроводов диаметром
и общей длиной участков трубопроводов
согласно
п. 3.2 в)
и
3.8
НПБ 105-95 составит
, поступающего из трубопроводов диаметром
и общей длиной участков трубопроводов
согласно
п. 3.2 в)
и
3.8
НПБ 105-95 составит
.
2.1.3. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных изделий, при работающем конвейере за время аварийной ситуации
[2]
с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов
составит:
[2]
с учетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов
составит:
- линия окрашивания тракторов в серийном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152
;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, грунтование грунтом ФЛ-03К
;
- линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152
.
2.1.4. Масса растворителя
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции
за время аварийной ситуации
[2]
, составит
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции
за время аварийной ситуации
[2]
, составит
.
2.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере
2.2.1. Масса растворителя, поступающего в помещение при аварийной ситуации из красконагнетательного бака
и трубопроводов диаметром
и длиной
, составит
и трубопроводов диаметром
и длиной
, составит
2.2.2. Площадь испарения
(м2) с поверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна
(м2) с поверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна
.
2.2.3. Масса растворителя
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака, будет равна
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака, будет равна
.
2.2.4. Масса растворителя
(кг), испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере
(п. 2.1.3)
, составит
(кг), испаряющегося с окрашенных изделий при работающем конвейере
(п. 2.1.3)
, составит
.
2.2.5. Масса паров растворителя
(кг), поступившего в объем помещения при аварийной ситуации, будет равна
(кг), поступившего в объем помещения при аварийной ситуации, будет равна
.
2.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера
2.3.1. Масса растворителя
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака
(п. 2.2.3)
.
(кг), испаряющегося со свободной поверхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 из красконагнетательного бака
(п. 2.2.3)
.
2.3.2. Площадь окрашиваемых поверхностей, находящихся на технологических линиях окраски тракторов в экспортном и серийном исполнении, и масса растворителя, содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на эти поверхности, составят:
- участок нанесения грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
;
;
- участок сушки грунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
;
;
- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
;
;
- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении
;
;
- участок нанесения эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
;
;
- участок сушки эмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении
;
.
2.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера
2.4.1. Масса газа
, поступающего из трубопровода
(п. 2.1.2)
.
, поступающего из трубопровода
(п. 2.1.2)
.
2.4.2. Масса растворителя, испаряющегося с окрашенных поверхностей и со свободной поверхности (
пп. 2.3.2
и
2.1.4
).
3. Расчет избыточного давления взрыва
для различных вариантов аварийных ситуаций проводится согласно
формуле (1)
НПБ 105-95.
для различных вариантов аварийных ситуаций проводится согласно
формуле (1)
НПБ 105-95.
3.1. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающем конвейере:
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.2. Разгерметизация красконагнетательного бака при работающем конвейере:
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.3. Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера:
Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.
3.4. Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера:
Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха относится к категории А.
Пример 17
1. Исходные данные
1.1. Помещение отделения консервации и упаковки станков. В помещении производится обезжиривание поверхностей станков в водном растворе тринатрийфосфата с синтанолом ДС-10, обезжиривание отдельных деталей станков уайт-спиритом и обработка поверхностей станков (промасливание) индустриальным маслом И-50. Размеры помещения L x S x H = 54,0 x 12,0 x 12,7 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 648 м2. Обезжиривание станков раствором тринатрийфосфата
с синтанолом ДС-10
осуществляется в ванне размером
. Отдельные детали станков обезжириваются в вытяжном шкафу размером
уайт-спиритом, который хранится в шкафу в емкости объемом
(суточная норма). Обработка поверхностей станков производится в ванне с индустриальным маслом И-50 размером
(
,
) при температуре t = 140 °C. Масса индустриального масла И-50 в ванне
. Рядом с ванной для промасливания станков расположено место для упаковки станков размером
, на котором находится упаковочная бумага массой
и обшивочные доски массой
.
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 648 м2. Обезжиривание станков раствором тринатрийфосфата
с синтанолом ДС-10
осуществляется в ванне размером
. Отдельные детали станков обезжириваются в вытяжном шкафу размером
уайт-спиритом, который хранится в шкафу в емкости объемом
(суточная норма). Обработка поверхностей станков производится в ванне с индустриальным маслом И-50 размером
(
,
) при температуре t = 140 °C. Масса индустриального масла И-50 в ванне
. Рядом с ванной для промасливания станков расположено место для упаковки станков размером
, на котором находится упаковочная бумага массой
и обшивочные доски массой
.
1.2. Тринатрийфосфат - негорючее вещество. Брутто-формула уайт-спирита
. Молярная масса уайт-спирита
. Константы уравнения Антуана для уайт-спирита: A = 7,13623; B = 2218,3;
. Температура вспышки уайт-спирита
, индустриального масла И-50
, синтанола ДС-10
. Плотность жидкости при температуре t = 25 °C уайт-спирита
, индустриального масла И-50
, синтанола ДС-10
. Теплота сгорания уайт-спирита
, индустриального масла И-50 по формуле Басса
, упаковочной бумаги
, древесины обшивочных досок
.
. Молярная масса уайт-спирита
. Константы уравнения Антуана для уайт-спирита: A = 7,13623; B = 2218,3;
. Температура вспышки уайт-спирита
, индустриального масла И-50
, синтанола ДС-10
. Плотность жидкости при температуре t = 25 °C уайт-спирита
, индустриального масла И-50
, синтанола ДС-10
. Теплота сгорания уайт-спирита
, индустриального масла И-50 по формуле Басса
, упаковочной бумаги
, древесины обшивочных досок
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация емкости с уайт-спиритом. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Вологда) согласно
СНиП 2.01.01-82
. Плотность паров уайт-спирита при
. Длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
. Плотность паров уайт-спирита при
. Длительность испарения по
п. 3.2 е)
НПБ 105-95 T = 3600 с.
3. Объем
и площадь разлива
поступившего в помещение при расчетной аварии уайт-спирита согласно
п. 3.2
НПБ 105-95 составят:
и площадь разлива
поступившего в помещение при расчетной аварии уайт-спирита согласно
п. 3.2
НПБ 105-95 составят:
;
.
4. Определяем давление
насыщенных паров уайт-спирита при расчетной температуре
:
насыщенных паров уайт-спирита при расчетной температуре
:
;
.
5. Интенсивность испарения W уайт-спирита составит
.
6. Масса паров уайт-спирита m, поступивших в помещение, будет равна
.
7. Избыточное давление взрыва
согласно
формуле (22)
Пособия составит
согласно
формуле (22)
Пособия составит
.
8. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение отделения консервации и упаковки станков не относится к категории Б. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.
9. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:
;
;
;
Q = 538·42,744 + 24·13,272 + 1650·20,583 = 57277 МДж;
;
.
10. Удельная пожарная нагрузка более
. Помещение отделения консервации и упаковки станков согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
. Помещение отделения консервации и упаковки станков согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
Пример 18
1. Исходные данные
1.1. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров. В этом помещении осуществляется приготовление смеси для пропитки гидроизоляционных материалов и производится ее подача насосами в пропиточные ванны производственных линий, находящиеся в другом помещении. В качестве компонентов смеси используются битум БНК 45/190, полипропилен и наполнитель (тальк). Всего в помещении находится 8 смесителей: 6 смесителей объемом
каждый, из которых каждые два заполнены битумом, а один пустой; 2 смесителя объемом
каждый. Все смесители обогреваются диатермическим маслом (аллотерм-1), подаваемым из помещения котельной и имеющим температуру t = 210 °C. Температура битума и смеси в смесителях t = 190 °C. Смесь состоит из битума БНК 45/190 - 8 тонн, полипропилена - 1 тонна, тальк - 1 тонна. Полипропилен подается в единичной таре в виде гранул массой
. В 1 тонне гранулированного полипропилена содержится до 0,3 кг пыли. Полипропилен загружается из тары в бункер смесителя объемом
. Количество полипропилена в бункере
, следовательно, пыли в этом бункере в грануляте содержится
.
каждый, из которых каждые два заполнены битумом, а один пустой; 2 смесителя объемом
каждый. Все смесители обогреваются диатермическим маслом (аллотерм-1), подаваемым из помещения котельной и имеющим температуру t = 210 °C. Температура битума и смеси в смесителях t = 190 °C. Смесь состоит из битума БНК 45/190 - 8 тонн, полипропилена - 1 тонна, тальк - 1 тонна. Полипропилен подается в единичной таре в виде гранул массой
. В 1 тонне гранулированного полипропилена содержится до 0,3 кг пыли. Полипропилен загружается из тары в бункер смесителя объемом
. Количество полипропилена в бункере
, следовательно, пыли в этом бункере в грануляте содержится
.
Полипропилен и его сополимеры в процессе переработки при его нагревании выше температуры t = 150 °C могут выделять в воздух летучие продукты термоокислительной деструкции, содержащие органические кислоты, карбонильные соединения, оксид углерода. При этом на 1 тонну сырья выделяется 1,7 кг газообразных продуктов (в пересчете на уксусную кислоту).
Размеры помещения L x S x H = 24 x 36 x 12 м. Объем помещения
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 864 м2.
. Свободный объем помещения
. Площадь помещения F = 864 м2.
Производительность насоса с диатермическим маслом (аллотерм-1)
. Всего в системе циркуляции диатермического масла находится
масла. Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов с диатермическим маслом между ручными задвижками и смесителями
, диаметр
. Производительность насоса, подающего смесь в пропиточную ванну,
(по битуму с полипропиленом
), а отводящего смесь в смесители из ванн
(по битуму с полипропиленом
). Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов со смесью между ручными задвижками и смесителями
, диаметр
. Производительность насоса, перекачивающего битум из резервуара, расположенного в другом помещении, в смесители,
. Максимальная длина подводящего трубопровода между ручной задвижкой и смесителем
, диаметр
.
. Всего в системе циркуляции диатермического масла находится
масла. Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов с диатермическим маслом между ручными задвижками и смесителями
, диаметр
. Производительность насоса, подающего смесь в пропиточную ванну,
(по битуму с полипропиленом
), а отводящего смесь в смесители из ванн
(по битуму с полипропиленом
). Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов со смесью между ручными задвижками и смесителями
, диаметр
. Производительность насоса, перекачивающего битум из резервуара, расположенного в другом помещении, в смесители,
. Максимальная длина подводящего трубопровода между ручной задвижкой и смесителем
, диаметр
.
По данным технологического регламента с 1 тонны гранулированного полипропилена при загрузке в смеситель в помещение поступает 30 г (0,03 кг) содержащейся в грануляте пыли. Текущая влажная пылеуборка производится не реже 1 раза в смену, генеральная влажная пылеуборка не реже 1 раза в месяц. Производительность по перерабатываемому полипропилену
. Доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях, соответственно
и
.
. Доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях, соответственно
и
.
1.2. Тальк - негорючее вещество. Температура вспышки битума БНК 45/190
, аллотерма-1
. Плотность жидкости битума
, аллотерма-1
. Теплота сгорания битума по формуле Басса
, аллотерма-1
, полипропилена
.
, аллотерма-1
. Плотность жидкости битума
, аллотерма-1
. Теплота сгорания битума по формуле Басса
, аллотерма-1
, полипропилена
.
2. Обоснование расчетного варианта аварии
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного принимается наиболее неблагоприятный по последствиям взрыва из двух вариантов аварии. За первый вариант аварии принимается разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. За второй вариант принимается разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель.
2.1. Разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. Расчет проводим в соответствии с
пп. 3.13
-
3.17
НПБ 105-95.
2.1.1. Интенсивность пылеотложений
в помещении при загрузке в бункера смесителей полипропилена из тары по исходным данным составит
в помещении при загрузке в бункера смесителей полипропилена из тары по исходным данным составит
.
2.1.2. Масса пыли
, выделяющейся в объем помещения за время (30 дней = 720 ч) между генеральными пылеуборками (
;
), будет равна
, выделяющейся в объем помещения за время (30 дней = 720 ч) между генеральными пылеуборками (
;
), будет равна
.
2.1.3. Масса пыли
, выделяющейся в объем помещения за время (8 ч) между текущими пылеуборками (
;
), будет равна
, выделяющейся в объем помещения за время (8 ч) между текущими пылеуборками (
;
), будет равна
.
2.1.4. Масса отложившейся в помещении к моменту аварии пыли
(
;
) и масса взвихрившейся пыли
составят:
(
;
) и масса взвихрившейся пыли
составят:
;
.
2.1.5. Масса пыли
, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, будет равна
, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, будет равна
.
2.1.6. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли m, образовавшейся в результате аварийной ситуации, составит
m = 9,572 + 0,12 = 9,692 кг.
2.2. Разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель. Расчет проводим в соответствии с
п. 3.2
НПБ 105-95 и исходными данными.
2.2.1. Масса вышедшей из смесителя
и трубопровода смеси при работающем насосе
будет равна (
,
)
и трубопровода смеси при работающем насосе
будет равна (
,
)
.
2.2.2. Масса полипропилена
в массе
составит, исходя из соотношения битума, полипропилена и талька, как 8:1:1:
в массе
составит, исходя из соотношения битума, полипропилена и талька, как 8:1:1:
.
2.2.3. Масса летучих углеводородов m, выделяющихся при термоокислительной деструкции из полипропилена, входящего в состав разлившейся смеси (из 1 тонны полипропилена выделяется 1,7 кг газообразных продуктов), будет равна
.
3. Избыточное давление взрыва
для двух расчетных вариантов аварии определяем по
формулам (22)
и
(43)
Пособия.
для двух расчетных вариантов аварии определяем по
формулам (22)
и
(43)
Пособия.
3.1. Избыточное давление взрыва
при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией бункера при загрузке полипропилена в смеситель, составит
при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией бункера при загрузке полипропилена в смеситель, составит
.
3.2. Избыточное давление взрыва
при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель, составит
при аварийной ситуации, связанной с разгерметизацией трубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель, составит
.
4. Расчетное избыточное давление взрыва для каждого из вариантов аварии менее 5 кПа. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров не относится к категории А или Б. Согласно
п. 2.2
и
табл. 1
НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.
5. Учитывая, что в помещении находится достаточно большое количество горючих веществ, проведем для упрощения расчет только по битуму и смеси, находящихся в 4 смесителях объемом
каждый и в 2 смесителях объемом
каждый. При этом количество циркулирующего диатермического масла не принимается во внимание. Также для упрощения расчет проведем с использованием единой теплоты сгорания для всех компонентов и веществ по битуму, равной
.
каждый и в 2 смесителях объемом
каждый. При этом количество циркулирующего диатермического масла не принимается во внимание. Также для упрощения расчет проведем с использованием единой теплоты сгорания для всех компонентов и веществ по битуму, равной
.
6. В соответствии с
п. 3.20
НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:
G = 4·10·1000 + 2·15·0,9·1000 = 67000 кг;
Q = 67000·41,92 = 2808640 МДж;
S = F = 864 м2;
.
7. Удельная пожарная нагрузка более
. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
. Помещение первичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров согласно
табл. 4
НПБ 105-95 относится к категории В1.
по взрывопожарной и пожарной опасности
Пример 19
1. Исходные данные. Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 9000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью
.
.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категории А составляет 4,44% и не превышает 5% площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно
п. 4.1
НПБ 105-95 здание относится к категории А.
Пример 20
1. Исходные данные
Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадью
. Эти помещения оборудованы установками автоматического пожаротушения.
. Эти помещения оборудованы установками автоматического пожаротушения.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 10% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно
п. 4.1
НПБ 105-95 здание относится к категории А.
Пример 21
1. Исходные данные
Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 32000 м2. Площадь помещений категории А составляет
, категории Б -
, суммарная категорий А и Б -
.
, категории Б -
, суммарная категорий А и Б -
.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категории А составляет 0,47% и не превышает 5% площади всех помещений здания и 200 м2. Согласно
п. 4.1
НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,72% и не превышает 5% площади всех помещений здания, но более 200 м2. Согласно
п. 4.2
НПБ 105-95 здание относится к категории Б.
Пример 22
1. Исходные данные
Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 15000 м2. Площадь помещений категории А составляет
, категории Б -
, суммарная категорий А и Б -
. Помещения категорий А и Б оборудованы установками автоматического пожаротушения.
, категории Б -
, суммарная категорий А и Б -
. Помещения категорий А и Б оборудованы установками автоматического пожаротушения.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5,33% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно
п. 4.1
НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 9,33% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 1000 м2. Согласно
п. 4.2
НПБ 105-95 здание относится к категории Б.
Пример 23
1. Исходные данные
Производственное восьмиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 40000 м2. В здании отсутствуют помещения категорий А и Б. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет
.
.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 20% площади всех помещений здания, что более 10%. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории В.
Пример 24
1. Исходные данные
Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 12000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет
, категорий В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
.
, категорий В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
.
--------------------------------
<*> Совместное Письмо Минстроя России от 25.12.1995 N СП-601/13 и ГУГПС МВД России от 18.12.1995 N 20/2.2/2449.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет 1,5% площади всех помещений здания и не превышает 200 м2. Согласно
пп. 4.1
и
4.2
НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3 составляет 43,17% площади всех помещений здания, что более 5%. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории В.
Пример 25
1. Исходные данные
Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет
, категорий В1 - В3 -
, суммарная категории А, Б, В1 - В3 -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
, категорий В1 - В3 -
, суммарная категории А, Б, В1 - В3 -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 4,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно
пп. 4.1
и
4.2
НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3 составляет 24,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания, но более 3500 м2. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории В.
Пример 26
1. Исходные данные
Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 30000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет
, категории Г -
, суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г -
.
, категории Г -
, суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г -
.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 6% и не превышает 10% площади всех помещений здания. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 12,67% площади всех помещений здания, что более 5%. Согласно
пп. 4.3
и
4.4
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории Г.
Пример 27
1. Исходные данные
Производственное четырехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 16000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет
, помещений категорий В1 - В3 -
, помещений категории Г -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
, помещений категорий В1 - В3 -
, помещений категории Г -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно
пп. 4.1
и
4.2
НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 14,38% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 31,12% площади всех помещений здания, что более 25% и 5000 м2. Согласно
пп. 4.2
-
4.4
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории Г.
Пример 28
1. Исходные данные
Производственное одноэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 8000 м2. Площадь помещений категорий А и Б составляет
, категорий В1 - В3 -
, категории Г -
, категорий В4 и Д -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
, категорий В1 - В3 -
, категории Г -
, категорий В4 и Д -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3 -
, суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г -
. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 7,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 1000 м2. Согласно
пп. 4.1
и
4.2
НПБ 105-95 здание не относится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 20% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения, составляет 22,5% и не превышает 25% площади всех помещений здания и 5000 м2. Согласно
пп. 4.4
и
4.5
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.
Пример 29
1. Исходные данные
Производственное пятиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 25000 м2. Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1 - В3 составляет
, категории Г -
, категорий В4 и Д -
, суммарная категорий В1 - В3, Г -
.
, категории Г -
, категорий В4 и Д -
, суммарная категорий В1 - В3, Г -
.
2. Определение категории здания
Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3 составляет 4% и не превышает 10% площади всех помещений здания. Согласно
п. 4.3
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 4,8% и не превышает 5% площади всех помещений здания. Согласно
пп. 4.4
и
4.5
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание не относится к категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.
Пример 30
1. Исходные данные
Производственное двухэтажное здание. Общая площадь помещений F = 10000 м2. Помещения категорий А, Б, В1 - В3 и Г отсутствуют. Площадь помещений категории В4 составляет
, категории Д -
.
, категории Д -
.
2. Определение категории здания
Согласно
п. 4.5
НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России
[6]
здание относится к категории Д.
НОМОГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
ГГ и паров ЛВЖ от стехиометрического коэффициента
от расчетной температуры
ГГ и паров ЛВЖ
от молярной массы M при различных расчетных температурах
: 1 - 10 °C; 2 - 15 °C; 3 - 20 °C; 4 - 25 °C;
5 - 30 °C; 6 - 35 °C; 7 - 40 °C; 8 - 45 °C
Рис. 4. Зависимость плотности
ГГ и паров ЛВЖ
ГГ и паров ЛВЖ
от молярной массы M при различных расчетных температурах
: 1 - 10 °C; 2 - 15 °C; 3 - 20 °C; 4 - 25 °C;
5 - 30 °C; 6 - 35 °C; 7 - 40 °C; 8 - 45 °C
Рис. 5. Зависимость плотности
ГГ
ГГ
и паров ЛВЖ от параметра
ГГ
и паров ЛВЖ от параметра
для паров ЛВЖ
от параметра
при различных значениях параметра B:
при различных значениях параметра B:
1 - 600; 2 - 1000; 3 - 1500; 4 - 2000;
5 - 2500; 6 - 3000; 7 - 3200
для паров ЛВЖ
от параметра
при различных значениях
при различных значениях
параметра A: 1 - 3,9; 2 - 5,0; 3 - 6,0;
4 - 7,0; 5 - 8,0; 6 - 9,0
насыщенных паров ЛВЖ от параметра
насыщенных паров ЛВЖ от параметра
от молярной массы M
от параметра
от параметра
не нагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ
от параметра
не нагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ
от параметра
для горючих газов (кроме водорода),
определенная по
формуле (1)
НПБ 105-95,
от параметра
при Z = 0,5
при Z = 0,5
для горючих газов, определенная по
формуле (1)
НПБ 105-95,
от параметра
: 1 - водород (Z = 1,0);
: 1 - водород (Z = 1,0);
2 - метан (Z = 0,5); 3 - этан (Z = 0,5);
4 - пропан (Z = 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)
для горючих газов (кроме водорода), определенная
по
формуле (4)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,5
при Z = 0,5
для горючих газов, определенная по
формуле (4)
НПБ 105-95,
от параметра
: 1 - водород (Z = 1,0);
: 1 - водород (Z = 1,0);
2 - этан (Z = 0,5); 3 - метан (Z = 0,5);
4 - пропан (Z = 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)
для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей,
определенная по
формуле (1)
НПБ 105-95,
от параметра
при Z = 0,3
при Z = 0,3
для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная
по
формуле (1)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,3:
при Z = 0,3:
1 - дизельное топливо зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний;
3 - гексан; 4 - м-ксилол; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир;
7 - ацетон; 8 - этиловый спирт
для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная
по
формуле (1)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,3:
при Z = 0,3:
1 - дизельное топливо зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний;
3 - гексан; 4 - м-ксилол; 5 - толуол; 6 - диэтиловый эфир;
7 - ацетон; 8 - этиловый спирт
для легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, определенная
по
формуле (4)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,3
при Z = 0,3
для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная
по
формуле (4)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,3:
при Z = 0,3:
1 - м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин АИ-93 зимний;
4 - дизельное топливо зимнее; 5 - толуол;
6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон;
8 - этиловый спирт
для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная
по
формуле (4)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,3:
при Z = 0,3:
1 - м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин АИ-93 зимний;
4 - дизельное топливо зимнее; 5 - толуол;
6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон;
8 - этиловый спирт
для легковоспламеняющихся жидкостей, определенная
по
формуле (1)
НПБ 105-95, от параметра
(
- масса
(
- масса
поступившей в помещение ЛВЖ) при Z = 0,3 и при условии
полного испарения с поверхности разлива (менее площади
помещения), температуре
и отсутствии подвижности
и отсутствии подвижности
воздуха в помещении: 1 - бензин АИ-93 зимний, 2 - ацетон
для горючих пылей, определенная по
формуле (4)
НПБ 105-95, от параметра
при Z = 0,5
при Z = 0,5
для горючих пылей, определенная по
формуле (4)
НПБ 105-95,
от параметра
при Z = 0,5: 1 - полиэтилен
при Z = 0,5: 1 - полиэтилен
; 2 - алюминий
;
3 - пшеничная мука
Рис. 31. Определение категорий помещений с древесиной
Рис. 32. Определение категорий помещений с торфом
Рис. 33. Определение категорий помещений с бурым углем
Рис. 34. Определение категорий помещений с древесным углем
Рис. 35. Определение категорий помещений с рубероидом
Рис. 36. Определение категорий помещений с серой
Рис. 37. Определение категорий помещений с сеном
ЗНАЧЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
НЕКОТОРЫХ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ВЕЩЕСТВ
|
N п/п
|
Вещество
|
Химическая формула
|
Молярная масса,
|
Температура вспышки, °C
|
Температура самовоспламенения, °C
|
Константы уравнения Антуана
|
Температурный интервал значений констант уравнения Антуана, °C
|
Нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.)
|
Характеристика вещества
|
Теплота сгорания,
|
||
|
A
|
B
|
|
||||||||||
|
1
|
Амилацетат
|
|
130,196
|
+43
|
+290
|
6,29350
|
1579,510
|
221,365
|
25 - 147
|
1,08
|
ЛВЖ
|
29879
|
|
2
|
Амилен
|
|
70,134
|
< -18
|
+273
|
5,91048
|
1014,294
|
229,783
|
-60 - 100
|
1,49
|
ЛВЖ
|
45017
|
|
3
|
н-Амиловый спирт
|
|
88,149
|
+48
|
+300
|
6,3073
|
1287,625
|
161,330
|
74 - 157
|
1,46
|
ЛВЖ
|
38385
|
|
4
|
Аммиак
|
|
17,03
|
-
|
+650
|
-
|
-
|
-
|
-
|
15,0
|
ГГ
|
18585
|
|
5
|
Анилин
|
|
93,128
|
+73
|
+617
|
6,04622
|
1457,02
|
176,195
|
35 - 184
|
1,3
|
ГЖ
|
32386
|
|
6
|
Ацетальдегид
|
|
44,053
|
-40
|
+172
|
6,31653
|
1093,537
|
233,413
|
-80 - 20
|
4,12
|
ЛВЖ
|
27071
|
|
7
|
Ацетилен
|
|
26,038
|
-
|
+335
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2,5
|
ГГ (ВВ)
|
49965
|
|
8
|
Ацетон
|
|
58,08
|
-18
|
+535
|
6,37551
|
1281,721
|
237,088
|
-15 - 93
|
2,7
|
ЛВЖ
|
31360
|
|
9
|
Бензиловый спирт
|
|
108,15
|
+90
|
+415
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,3
|
ГЖ
|
-
|
|
10
|
Бензол
|
|
78,113
|
-11
|
+560
|
5,61391
6,10906
|
902,275
1252,776
|
178,099
225,178
|
-20 - 6
-7 - 80
|
1,43
|
ЛВЖ
|
40576
|
|
11
|
1,3-Бутадиен
|
|
54,091
|
-
|
+430
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2,0
|
ГГ
|
44573
|
|
12
|
н-Бутан
|
|
58,123
|
-69
|
+405
|
6,00525
|
968,098
|
242,555
|
-130 - 0
|
1,8
|
ГГ
|
45713
|
|
13
|
1-Бутен
|
|
56,107
|
-
|
+384
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,6
|
ГГ
|
45317
|
|
14
|
2-Бутен
|
|
56,107
|
-
|
+324
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,8
|
ГГ
|
45574
|
|
15
|
н-Бутилацетат
|
|
116,16
|
+29
|
+330
|
6,25205
|
1430,418
|
210,745
|
59 - 126
|
1,35
|
ЛВЖ
|
28280
|
|
16
|
втор-Бутилацетат
|
|
116,16
|
+19
|
+410
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,4
|
ЛВЖ
|
28202
|
|
17
|
н-Бутиловый спирт
|
|
74,122
|
+35
|
+340
|
8,72232
|
2664,684
|
279,638
|
-1 - 126
|
1,8
|
ЛВЖ
|
36805
|
|
18
|
Винилхлорид
|
|
62,499
|
-
|
+470
|
6,0161
|
905,008
|
239,475
|
-65 - -13
|
3,6
|
ГГ
|
18496
|
|
19
|
Водород
|
|
2,016
|
-
|
+510
|
-
|
-
|
-
|
-
|
4,12
|
ГГ
|
119841
|
|
20
|
н-Гексадекан
|
|
226,44
|
+128
|
+207
|
5,91242
|
1656,405
|
136,869
|
105 - 287
|
0,47
|
ГЖ (ТГВ)
|
44312
|
|
21
|
н-Гексан
|
|
86,177
|
-23
|
+233
|
5,99517
|
1166,274
|
223,661
|
-54 - 69
|
1,24
|
ЛВЖ
|
45105
|
|
22
|
н-Гексиловый спирт
|
|
102,17
|
+60
|
+285
|
6,17894
7,23663
|
1293,831
1872,743
|
152,631
202,666
|
52 - 157
60 - 108
|
1,2
|
ЛВЖ
|
39587
|
|
23
|
Гептан
|
|
100,203
|
-4
|
+223
|
6,07647
|
1295,405
|
219,819
|
60 - 98
|
1,07
|
ЛВЖ
|
44919
|
|
24
|
Гидразин
|
|
32,045
|
+38
|
+132
|
7,99805
|
2266,447
|
266,316
|
84 - 112
|
4,7
|
ЛВЖ (ВВ)
|
14644
|
|
25
|
Глицерин
|
|
92,1
|
+198
|
+400
|
8,177393
|
3074,220
|
214,712
|
141 - 263
|
2,6
|
ГЖ
|
16102
|
|
26
|
Декан
|
|
142,28
|
+47
|
+230
|
6,52023
|
1809,975
|
227,700
|
17 - 174
|
0,7
|
ЛВЖ
|
44602
|
|
27
|
Дивиниловый эфир
|
|
70,1
|
-30
|
+360
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,7
|
ЛВЖ
|
32610
|
|
28
|
N,N-Диметилформамид
|
|
73,1
|
+53
|
+440
|
6,15939
|
1482,985
|
204,342
|
25 - 153
|
2,35
|
ЛВЖ
|
-
|
|
29
|
1,4-Диоксан
|
|
88,1
|
+11
|
+375
|
6,64091
|
1632,425
|
250,725
|
12 - 101
|
2,0
|
ЛВЖ
|
-
|
|
30
|
1,2-Дихлорэтан
|
|
98,96
|
+9
|
+413
|
6,78615
|
1640,179
|
259,715
|
-24 - 83
|
6,2
|
ЛВЖ
|
10873
|
|
31
|
Диэтиламин
|
|
73,14
|
-14
|
+310
|
6,34794
|
1267,557
|
236,329
|
-33 - 59
|
1,78
|
ЛВЖ
|
34876
|
|
32
|
Диэтиловый эфир
|
|
74,12
|
-41
|
+180
|
6,12270
|
1098,945
|
232,372
|
-60 - 35
|
1,7
|
ЛВЖ
|
34147
|
|
33
|
н-Додекан
|
|
170,337
|
+77
|
+202
|
7,29574
|
2463,739
|
253,884
|
48 - 214
|
0,63
|
ГЖ
|
44470
|
|
34
|
Изобутан
|
|
58,123
|
-76
|
+462
|
5,95318
|
916,054
|
243,783
|
-159 - 12
|
1,81
|
ГГ
|
45578
|
|
35
|
Изобутилен
|
|
56,11
|
-
|
+465
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1,78
|
ГГ
|
45928
|
|
36
|
Изобутиловый спирт
|
|
74,12
|
+28
|
+390
|
7,83005
|
2058,392
|
245,642
|
-9 - 116
|
1,8
|
ЛВЖ
|
36743
|
|
37
|
Изопентан
|
|
72,15
|
-52
|
+432
|
5,91799
|
1022,551
|
233,493
|
-83 - 28
|
1,36
|
ЛВЖ
|
45239
|
|
38
|
Изопропилбензол
|
|
120,20
|
+37
|
+424
|
6,06756
|
1461,643
|
207,56
|
2,9 - 152,4
|
0,88
|
ЛВЖ
|
46663
|
|
39
|
Изопропиловый спирт
|
|
60,09
|
+14
|
+430
|
7,51055
|
1733,00
|
232,380
|
-26 - 148
|
2,23
|
ЛВЖ
|
34139
|
|
40
|
м-Ксилол
|
|
105,17
|
+28
|
+530
|
6,13329
|
1461,925
|
215,073
|
-20 - 220
|
1,1
|
ЛВЖ
|
52829
|
|
41
|
о-Ксилол
|
|
106,17
|
+31
|
+460
|
6,28893
|
1575,114
|
223,579
|
-3,8 - 144,4
|
1,0
|
ЛВЖ
|
41217
|
|
42
|
п-Ксилол
|
|
106,17
|
+26
|
+528
|
6,25485
|
1537,082
|
223,608
|
-8,1 - 138,3
|
1,1
|
ЛВЖ
|
41207
|
|
43
|
Метан
|
|
16,04
|
-
|
+537
|
5,68923
|
380,224
|
264,804
|
-182 - 162
|
5,28
|
ГГ
|
50000
|
|
44
|
Метиловый спирт
|
|
32,04
|
+6
|
+440
|
7,3527
|
1660,454
|
245,818
|
-10 - 90
|
6,98
|
ЛВЖ
|
23839
|
|
45
|
Метилпропилкетон
|
|
86,133
|
+6
|
+452
|
6,98913
|
1870,4
|
273,2
|
-17 - 103
|
1,49
|
ЛВЖ
|
33879
|
|
46
|
Метилэтилкетон
|
|
72,107
|
-6
|
-
|
7,02453
|
1292,791
|
232,340
|
-48 - 80
|
1,90
|
ЛВЖ
|
-
|
|
47
|
Нафталин
|
|
128,06
|
+80
|
+520
|
9,67944
6,7978
|
3123,337
2206,690
|
243,569
245,127
|
0 - 80
80 - 159
|
0,9
|
ТГВ
|
39435
|
|
48
|
н-Нонан
|
|
128,257
|
+31
|
+205
|
6,17776
|
1510,695
|
211,502
|
2 - 150
|
0,78
|
ЛВЖ
|
44684
|
|
49
|
Оксид углерода
|
CO
|
28,01
|
-
|
+605
|
-
|
-
|
-
|
-
|
12,5
|
ГГ
|
10104
|
|
50
|
Оксид этилена
|
|
44,05
|
-18
|
+430
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3,2
|
ГГ (ВВ)
|
27696
|
|
51
|
н-Октан
|
|
114,230
|
+14
|
+215
|
6,09396
|
1379,556
|
211,896
|
-14 - 126
|
0,9
|
ЛВЖ
|
44787
|
|
52
|
н-Пентадекан
|
|
212,42
|
+115
|
+203
|
6,0673
|
1739,084
|
157,545
|
92 - 270
|
0,5
|
ГЖ
|
44342
|
|
53
|
н-Пентан
|
|
72,150
|
-44
|
+286
|
5,97208
|
1062,555
|
231,805
|
-50 - 36
|
1,47
|
ЛВЖ
|
45350
|
|
54
|
|
|
93,128
|
+39
|
+578
|
6,44382
|
1632,315
|
224,787
|
70 - 145
|
1,4
|
ЛВЖ
|
36702
|
|
55
|
Пиридин
|
|
79,10
|
+20
|
+530
|
5,91684
|
1217,730
|
196,342
|
-19 - 116
|
1,8
|
ЛВЖ
|
35676
|
|
56
|
Пропан
|
|
44,096
|
-96
|
+470
|
5,95547
|
813,864
|
248,116
|
-189 - -42
|
2,3
|
ГГ
|
46353
|
|
57
|
Пропилен
|
|
42,080
|
-
|
+455
|
5,94852
|
786,532
|
247,243
|
-107,3 - 47,1
|
2,4
|
ГГ
|
45604
|
|
58
|
н-Пропиловый спирт
|
|
60,09
|
+23
|
+371
|
7,44201
|
1751,981
|
225,125
|
0 - 97
|
2,3
|
ЛВЖ
|
34405
|
|
59
|
Сероводород
|
|
34,076
|
-
|
+246
|
-
|
-
|
-
|
-
|
4,3
|
ГГ
|
-
|
|
60
|
Сероуглерод
|
|
76,14
|
-43
|
+102
|
6,12537
|
1202,471
|
245,616
|
-15 - 80
|
1,0
|
ЛВЖ
|
14020
|
|
61
|
Стирол
|
|
104,14
|
+30
|
+490
|
7,06542
|
2113,057
|
272,986
|
-7 - 146
|
1,1
|
ЛВЖ
|
43888
|
|
62
|
Тетрагидрофуран
|
|
72,1
|
-20
|
+250
|
6,12008
|
1202,29
|
226,254
|
23 - 100
|
1,8
|
ЛВЖ
|
34730
|
|
63
|
н-Тетрадекан
|
|
198,39
|
+103
|
+201
|
6,40007
|
1950,497
|
190,513
|
76 - 254
|
0,5
|
ГЖ
|
44377
|
|
64
|
Толуол
|
|
92,140
|
+7
|
+535
|
6,0507
|
1328,171
|
217,713
|
-26,7 - 110,6
|
1,27
|
ЛВЖ
|
40936
|
|
65
|
н-Тридекан
|
|
184,36
|
+90
|
+204
|
7,09388
|
2468,910
|
250,310
|
59 - 236
|
0,58
|
ГЖ
|
44424
|
|
66
|
2,2,4-Триметилпентан
|
|
114,230
|
-4
|
+411
|
5,93682
|
1257,84
|
220,735
|
-60 - 175
|
1,0
|
ЛВЖ
|
44647
|
|
67
|
Уксусная кислота
|
|
60,05
|
+40
|
+465
|
7,10337
|
1906,53
|
255,973
|
-17 - 118
|
4,0
|
ЛВЖ
|
13097
|
|
68
|
н-Ундекан
|
|
156,31
|
+62
|
+205
|
6,80501
|
2102,959
|
242,574
|
31 - 197
|
0,6
|
ГЖ
|
44527
|
|
69
|
Формальдегид
|
|
30,03
|
-
|
+430
|
5,40973
|
607,399
|
197,626
|
19 - 60
|
7,0
|
ГГ
|
19007
|
|
70
|
Фталевый ангидрид
|
|
148,1
|
+153
|
+580
|
7,12439
|
2879,067
|
277,501
|
134 - 285
|
1,7
|
ТГВ
|
-
|
|
71
|
Хлорбензол
|
|
112,56
|
+29
|
+637
|
6,38605
|
1607,316
|
235,351
|
-35 - 132
|
1,4
|
ЛВЖ
|
27315
|
|
72
|
Хлорэтан
|
|
64,51
|
-50
|
+510
|
6,11140
|
1030,007
|
238,612
|
-56 - 12
|
3,8
|
ГГ
|
19392
|
|
73
|
Циклогексан
|
|
84,16
|
-17
|
+259
|
5,96991
|
1203,526
|
222,863
|
6,5 - 200
|
1,3
|
ЛВЖ
|
43833
|
|
74
|
Этан
|
|
30,069
|
-
|
+515
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2,9
|
ГГ
|
52413
|
|
75
|
Этилацетат
|
|
88,10
|
-3
|
+446
|
6,22672
|
1244,951
|
217,881
|
15 - 75,8
|
2,0
|
ЛВЖ
|
23587
|
|
76
|
Этилбензол
|
|
106,16
|
+20
|
+431
|
6,35879
|
1590,660
|
229,581
|
-9,8 - 136,2
|
1,0
|
ЛВЖ
|
41323
|
|
77
|
Этилен
|
|
28,05
|
-
|
+435
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2,7
|
ГГ
|
46988
|
|
78
|
Этиленгликоль
|
|
62,068
|
+111
|
+412
|
8,13754
|
2753,183
|
252,009
|
53 - 198
|
4,29
|
ГЖ
|
19329
|
|
79
|
Этиловый спирт
|
|
46,07
|
+13
|
+400
|
7,81158
|
1918,508
|
252,125
|
-31 - 78
|
3,6
|
ЛВЖ
|
30562
|
|
80
|
Этилцеллозольв
|
|
90,1
|
+40
|
+235
|
7,86626
|
2392,56
|
273,15
|
20 - 135
|
1,8
|
ЛВЖ
|
26382
|
ЗНАЧЕНИЯ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
НЕКОТОРЫХ СМЕСЕЙ И ТЕХНИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ
|
N п/п
|
Продукт (ГОСТ, ТУ) (состав смеси), % (масс.)
|
Суммарная формула
|
Молярная масса,
|
Температура вспышки, °C
|
Температура самовоспламенения, °C
|
Константы уравнения Антуана
|
Температурный интервал значений констант уравнения Антуана, °C
|
Нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.)
|
Характеристика вещества
|
Теплота сгорания,
|
||
|
A
|
B
|
|
||||||||||
|
1
|
Бензин авиационный Б-70
(ГОСТ 1012-72)
|
|
102,2
|
-34
|
300
|
7,54424
|
2629,65
|
384,195
|
-40 - 100
|
0,79
|
ЛВЖ
|
44094
|
|
2
|
Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ 2084-67)
|
|
97,2
|
-36
|
-
|
4,19500
|
682,876
|
222,066
|
-60 - 85
|
1,08
|
ЛВЖ
|
44239
|
|
3
|
Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-67)
|
|
98,2
|
-36
|
-
|
4,12311
|
664,976
|
221,695
|
-60 - 95
|
1,06
|
ЛВЖ
|
43641
|
|
4
|
Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-67)
|
|
95,3
|
-37
|
-
|
4,26511
|
695,019
|
223,220
|
-60 - 90
|
1,1
|
ЛВЖ
|
43641
|
|
5
|
Дизельное топливо "3" (ГОСТ 305-73)
|
|
172,3
|
> +35
|
+225
|
5,07818
|
1255,73
|
199,523
|
40 - 210
|
0,61
|
ЛВЖ
|
43590
|
|
6
|
Дизельное топливо "Л" (ГОСТ 305-73)
|
|
203,6
|
> +40
|
+210
|
5,00109
|
1314,04
|
192,473
|
60 - 240
|
0,52
|
ЛВЖ
|
43419
|
|
7
|
Керосин осветительный КО-20 (ГОСТ 4753-68)
|
|
191,7
|
> +40
|
+227
|
4,82177
|
1211,73
|
194,677
|
40 - 240
|
0,55
|
ЛВЖ
|
43692
|
|
8
|
Керосин осветительный КО-22 (ГОСТ 4753-68)
|
|
153,1
|
> +40
|
+245
|
5,59599
|
1394,72
|
204,260
|
40 - 190
|
0,64
|
ЛВЖ
|
43692
|
|
9
|
Керосин осветительный КО-25 (ГОСТ 4753-68)
|
|
154,7
|
> +40
|
+236
|
5,12496
|
1223,85
|
203,341
|
40 - 190
|
0,66
|
ЛВЖ
|
43692
|
|
10
|
Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)
|
|
106,17
|
+29
|
+490
|
6,17972
|
1478,16
|
220,535
|
0 - 50
|
1,1
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
11
|
Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)
|
|
147,3
|
> +33
|
+250
|
7,13623
|
2218,3
|
273,15
|
20 - 80
|
0,7
|
ЛВЖ
|
43966
|
|
12
|
Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-62)
|
|
303,9
|
> +135
|
+270
|
6,88412
|
2524,17
|
174,010
|
164 - 343
|
0,29
|
ГЖ
|
43111
|
|
13
|
Масло АМТ-300 (ТУ 38-1Г-68)
|
|
312,9
|
> +170
|
+290
|
6,12439
|
2240,001
|
167,85
|
170 - 376
|
0,2
|
ГЖ
|
42257
|
|
14
|
Масло АМТ-300 Т (ТУ 38101243-72)
|
|
260,3
|
> +189
|
+334
|
5,62020
|
2023,77
|
164,09
|
171 - 396
|
0,2
|
ГЖ
|
41778
|
|
15
|
Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26)
|
|
81,7
|
-7
|
+550
|
6,29685
|
1373,667
|
242,828
|
-15 - 100
|
1,65
|
ЛВЖ
|
40936
|
|
16
|
Растворитель Р-4 (ксилол-15, толуол-70, ацетон-15)
|
|
86,3
|
-4
|
-
|
6,27853
|
1415,199
|
244,752
|
-15 - 100
|
1,38
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
17
|
Растворитель Р-5 (н-бутилацетат-30, ксилол-40, ацетон-30)
|
|
86,8
|
-9
|
-
|
6,30343
|
1378,851
|
245,039
|
-15 - 100
|
1,57
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
18
|
Растворитель Р-12 (н-бутилацетат-30, ксилол-10, толуол-60)
|
|
99,6
|
+10
|
-
|
6,17297
|
1403,079
|
221,483
|
0 - 100
|
1,26
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
19
|
Растворитель М (н-бутилацетат-30, этилацетат-5, этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5)
|
|
59,36
|
+6
|
+397
|
8,05697
|
2083,566
|
267,735
|
0 - 50
|
2,79
|
ЛВЖ
|
36743
|
|
20
|
Растворитель РМЛ (ТУКУ 467-56) (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллозольв-16)
|
|
55,24
|
+10
|
+374
|
8,69654
|
2487,728
|
290,920
|
0 - 50
|
2,85
|
ЛВЖ
|
40936
|
|
21
|
Растворитель РМЛ-218 (МРТУ 6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловый спирт-16, н-бутиловый спирт-3, этилцеллозольв-13, этилацетат-16)
|
|
81,51
|
+4
|
+399
|
7,20244
|
1761,043
|
251,546
|
0 - 50
|
1,72
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
22
|
Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-70) (н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17)
|
|
94,99
|
+16
|
+367
|
6,83653
|
1699,687
|
241,00
|
0 - 50
|
1,25
|
ЛВЖ
|
43154
|
|
23
|
Уайт-спирит (ГОСТ 3134-52)
|
|
147,3
|
> +33
|
+250
|
7,13623
|
2218,3
|
273,15
|
20 - 80
|
0,7
|
ЛВЖ
|
43966
|
ЗНАЧЕНИЯ НИЗШЕЙ ТЕПЛОТЫ СГОРАНИЯ
ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ
|
Вещества и материалы
|
Низшая теплота сгорания
,
|
|
Бумага:
|
|
|
разрыхленная
|
13,40
|
|
книги, журналы
|
13,40
|
|
книги на деревянных стеллажах
|
13,40
|
|
Древесина (бруски W = 14%)
|
13,80
|
|
Древесина (мебель в жилых и административных зданиях W = 8 - 10%)
|
13,80
|
|
Кальций (стружка)
|
15,80
|
|
Канифоль
|
30,40
|
|
Кинопленка триацетатная
|
18,80
|
|
Капрон
|
31,09
|
|
Карболитовые изделия
|
26,90
|
|
Каучук СКС
|
43,89
|
|
Каучук натуральный
|
44,73
|
|
Каучук хлоропреновый
|
27,99
|
|
Краситель жировой 5С
|
33,18
|
|
Краситель 9-78Ф п/э
|
20,67
|
|
Краситель фталоцианотен 4 "3" М
|
13,76
|
|
Ледерин (кожзаменитель)
|
17,76
|
|
Линкруст поливинилхлоридный
|
17,08
|
|
Линолеум
|
|
|
масляный
|
20,97
|
|
поливинилхлоридный
|
14,31
|
|
поливинилхлоридный двухслойный
|
17,91
|
|
поливинилхлоридный на войлочной основе
|
16,57
|
|
поливинилхлоридный на тканевой основе
|
20,29
|
|
Линопор
|
19,71
|
|
Магний
|
25,10
|
|
Мипора
|
17,40
|
|
Натрий металлический
|
10,88
|
|
Органическое стекло
|
27,67
|
|
Полистирол
|
39,00
|
|
Резина
|
33,52
|
|
Текстолит
|
20,90
|
|
Торф
|
16,60
|
|
Пенополиуретан
|
24,30
|
|
Волокно штапельное
|
13,80
|
|
Волокно штапельное в кипе 40 x 40 x 40 см
|
13,80
|
|
Полиэтилен
|
47,14
|
|
Полипропилен
|
45,67
|
|
Хлопок в тюках
|
16,75
|
|
Хлопок разрыхленный
|
15,70
|
|
Лен разрыхленный
|
15,70
|
|
Хлопок + капрон (3.1)
|
16,20
|
ЗНАЧЕНИЯ КРИТИЧЕСКИХ ПЛОТНОСТЕЙ ПАДАЮЩИХ ЛУЧИСТЫХ ПОТОКОВ
|
Материалы
|
,
|
|
Древесина (сосна, влажность 12%)
|
13,9
|
|
Древесно-стружечная плита плотностью
|
8,3
|
|
Торф брикетный
|
13,2
|
|
Торф кусковой
|
9,8
|
|
Хлопок-волокно
|
7,5
|
|
Слоистый пластик
|
15,4
|
|
Стеклопластик
|
15,3
|
|
Пергамин
|
17,4
|
|
Резина
|
14,8
|
|
Уголь
|
35,0
|
|
Рулонная кровля
|
17,4
|
|
Картон серый
|
10,8
|
|
Декоративный бумажно-слоистый пластик,
ГОСТ 9590-76
|
19,0
|
|
Декоративный бумажно-слоистый пластик, ТУ 400-1-18-64
|
24,0
|
|
Металлопласт, ТУ 14-1-4003-85
|
24,0
|
|
Металлопласт, ТУ 14-1-4210-86
|
27,0
|
|
Плита древесно-волокнистая,
ГОСТ 8904-81
|
13,0
|
|
Плита древесно-стружечная, ГОСТ 10632-77
|
12,0
|
|
Плита древесно-стружечная с отделкой "Полиплен", ГОСТ 21-29-94-81
|
12,0
|
|
Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева,
ГОСТ 8904-81
|
12,0
|
|
Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ТУ 400-1-199-80
|
16,0
|
|
Винилискожа обивочная пониженной горючести, ТУ 17-21-488-84
|
30,0
|
|
Винилискожа, ТУ 17-21-473-84
|
32,0
|
|
Кожа искусственная "Теза", ТУ 17-21-488-84
|
17,9
|
|
Кожа искусственная "ВИК-ТР", ТУ 17-21-256-78
|
20,0
|
|
Кожа искусственная "ВИК-Т" на ткани 4ЛХ ТУ 17-21-328-80
|
20,0
|
|
Стеклопластик на полиэфирной основе, ТУ 6-55-15-88
|
14,0
|
|
Лакокрасочные покрытия РХО, ТУ 400-1-120-85
|
25,0
|
|
Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе, ТУ 21-29-11-72
|
12,0
|
|
Линолеум ПВХ однослойный, ГОСТ 14632-79
|
10,0
|
|
Линолеум алкидный, ГОСТ 19247-73
|
10,0
|
|
Линолеум ПВХ марки ТТН-2, ТУ 21-29-5-69
|
12,0
|
|
Линолеум ПВХ на тканевой основе, ТУ 21-29-107-83
|
12,0
|
|
Линолеум рулонный на тканевой основе
|
12,0
|
|
Линолеум ПВХ, ТУ 480-1-237-86:
|
|
|
- с применением полотна, ТУ 17-14-148-81
|
7,2
|
|
- с применением полотна, ТУ 17-РСФСР-18-17-003-83
|
6,0
|
|
- на подоснове "Неткол"
|
9,0
|
|
Дорожка прутковая чистошерстяная, ТУ 17-Таджикская ССР-463-84
|
9,0
|
|
Покрытие ковровое, прошивное, ОСТ 17-50-83, арт. 5867
|
22,0
|
|
Покрытие ковровое для пола рулонное "Ворсолон", ТУ 21-29-12-72
|
5,0
|
|
Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-1", ТУ 17-Эстонская ССР-266-80
|
6,0
|
|
Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-2", ТУ 17-Эстонская ССР-266-80
|
5,0
|
|
Покрытие ковровое иглопробивное "Авистра"
|
12,0
|
|
Покрытие ковровое иглопробивное "Вестра", ТУ 17-Эстонская ССР-551-86
|
5,0
|
|
Покрытие ковровое типа А, ТУ 21-29-35, арт. 10505
|
4,0
|
|
Сено, солома (при минимальной влажности до 8%)
|
7,0
|
|
Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, °C:
|
|
|
300
|
12,1
|
|
350
|
15,5
|
|
400
|
19,9
|
|
500 и выше
|
28,0
|
ЭКСПРЕСС-ИНФОРМАЦИЯ
О ВЫХОДЕ НОВОЙ РЕДАКЦИИ НОРМ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
ГОСУДАРСТВЕННОЙ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ СЛУЖБЫ МВД РОССИИ
"ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ" -
НПБ 105-95
Главным управлением Государственной противопожарной службы МВД России по согласованию с Министерством строительства России утверждены и с 1 января 1996 года вводятся в действие нормы пожарной безопасности "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" -
НПБ 105-95
(взамен ОНТП 24-86/МВД СССР, утрачивающих силу с 1 января 1996 г.).
Принципиальным отличием
НПБ 105-95
является введение новой концепции по разграничению категорий помещений В и Д. К пожароопасной категории В следует относить помещения, в технологическом процессе которых находятся или обращаются горючие материалы, при этом уровень пожарной опасности учитывается введением такого критерия, как пожарная нагрузка, и устанавливается дифференцированной классификацией, в соответствии с которой помещения категории В разделяются на 4 категории (В1, В2, В3, В4) в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки (в технологии). К категории Д (непожароопасной) относятся помещения, где не применяются и не используются горючие материалы (без учета строительных конструкций).
При этом категории В1, В2 и В3 по требованиям противопожарной защиты в основном соответствуют действующей в настоящее время в строительных нормах и правилах категории В, а категория В4 с практической точки зрения аналогична существующей категории Д (с небольшой пожарной нагрузкой).
Учитывая, что с изменением самой концепции категорирования помещений (В и Д) и введением в действие новых норм
НПБ 105-95
, требуется разработка и внесение изменений в действующие СНиП, а также доработка
раздела 4
"Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ, Минстрой России совместно с ГУГПС МВД России рассмотрели вопросы применения указанных
НПБ
при проектировании и сообщают, что впредь до внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила при проектировании производственных, складских сельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующими положениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:
- к помещениям категорий В1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать более жесткие требования (на 20%) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20%) по сравнению с действующими требованиями к категории В;
- к помещениям категории В4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории Д;
- в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными
НПБ
к непожароопасной категории Д (где применяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади и параметры путей эвакуации не нормируются;
- при определении категорий зданий (в соответствии с
разделом 4
НПБ 105-95) помещения категорий В1, В2, В3 учитываются в суммарной площади помещений категории В, а помещения категории В4 - в площади помещений категории Д;
- в здании категории В при наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадь пожарного отсека необходимо уменьшать на 25%.
ОСНОВНЫЕ ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИ
2.
НПБ 105-95
. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности/ГУГПС МВД России - М: ВНИИПО, 1995. - 25 с.
3.
СНиП 2.04.05-91*
. Отопление, вентиляция и кондиционирование/Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 1994. - 66 с.
4.
ПУЭ-85
. Правила устройства электроустановок/Минэнерго СССР. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 648 с.
5. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения: Справ. изд.: в 2 кн./Баратов А.Н., Корольченко А.Я., Кравчук Г.Н. и др. - М.: Химия, 1990. - 496 с., 384 с.
6. О выходе новой редакции норм пожарной безопасности Государственной противопожарной службы МВД России "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" - НПБ 105-95*. Экспресс-информ.