Список изменяющих документов (в ред. Изменений, утв. Постановлениями Госстроя СССР от 25.07.1984 N 120, от 11.12.1985 N 218, от 29.12.1986 N 69, от 08.07.1988 N 132 , от 12.07.1989 N 121)

Напряженное состояние		Условное обозначение	Расчетные сопротивления проката и труб
Растяжение, сжатие и изгиб	По пределу текучести	R y
	По временному сопротивлению	R u
Сдвиг		R s
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)		R p
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании		R lp
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)		R cd
Поправкой , опубликованной в "Информационном бюллетене о нормативной, методической и типовой проектной документации", N 12, 2008, строка "растяжение в направлении толщины проката (до 60 мм)" была удалена.
Растяжение в направлении толщины проката (до 60 мм)		R th
Обозначение, принятое в табл. 1*: - коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 3.2*.

Сварные соединения	Напряженное состояние		Условное обозначение	Расчетные сопротивления сварных соединений
Стыковые	Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов	По пределу текучести	R wy	R wy = R y
		По временному сопротивлению	R wu	R wu = R u
	Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке	По пределу текучести	R wy	R wy = 0,85 R y
	Сдвиг		R ws	R ws = R s
С угловыми швами	Срез (условный)	По металлу шва	R wf
		По металлу границы сплавления	R wz	R wz = 0,45 R un
Примечания. 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения R wun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75* . 2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения R wun следует принимать по табл. 4* настоящих норм. 3. Значения коэффициента надежности по материалу шва следует принимать равными: 1,25 - при значениях R wun не более 490 МПа (5000 кгс/см 2 ); 1,35 - при значениях R wun 590 МПа (6000 кгс/см 2 ) и более.

Марки проволоки (по ГОСТ 2246-70* ) для автоматической или полуавтоматической сварки		Марки порошковой проволоки (по ГОСТ 26271-84 )	Значения нормативного сопротивления металла шва R wun , МПа (кгс/см 2 )
под флюсом ( ГОСТ 9087-81* )	в углекислом газе (по ГОСТ 8050-85 ) или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157-79* )
Св-08, Св-08А	-	-	410 (4200)
Св-08ГА	-	-	450 (4600)
Св-10ГА	Св-08Г2С	ПП-АН8, ПП-АН3	490 (5000)
Св-10НМА, Св-10Г2	Св-08Г2С <*>	-	590 (6000)
Св-08ХН2ГМЮ, Св-08Х1ДЮ	Св-10ХГ2СМА, Св-08ХГ2СДЮ	-	685 (7000)
-------------------------------- <*> При сварке проволокой Св-08Г2С значение R wun следует принимать равным 590 МПа (6000 кгс/см 2 ) только для угловых швов с катетом k f <= 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см 2 ) и более.

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
		срезу и растяжению болтов классов			смятию соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2 )
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
Срез	R bs	R bs = 0,38 R bun	R bs = 0,4 R bun	R bs = 0,4 R bun	-
Растяжение	R bt	R bt = 0,42 R bun	R bt = 0,4 R bun	R bt = 0,5 R bun	-
Смятие:	R bp
а) болты класса точности A		-	-	-
б) болты класса точности B и C		-	-	-
Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения из стали марки 40Х "селект", при этом расчетные сопротивления R bs и R bt следует определять как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротивление R bp как для болтов класса точности B и C. Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345-85 допускается применять только при их работе на растяжение.

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки	0,9
2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен	0,95
3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости	0,8
4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при	0,95
5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали	0,9
6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:
а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость	0,95
б) растянутые в сварных конструкциях	0,95
в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2 ), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность	1,05
7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2 ), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность	1,1
8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2 ) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность:
а) сплошных балок и колонн	1,1
б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий	1,05
9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных или неравнопрочных (прикрепляемых большей полкой) уголков:
а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка:
раскосы по рис. 9* , а	0,9
распорки по рис. 9* , б, в	0,9
раскосы по рис. 9* , в, г, д	0,8
б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз. 9, в, настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения	0,75
в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9* , е	0,7
10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов по рис. 9* , б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков	0,75
11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см 2 ), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:
а) до 40	1,2
б) св. 40 до 60	1,15
в) " 60 " 80	1,1
Примечания. 1. Коэффициенты условий работы при расчете одновременно учитывать не следует. 2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в ; 1 и 7 ; 1 и 8 ; 2 и 7 ; 2 и 8, а ; 3 и 6, в , при расчете следует учитывать одновременно. 3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3 ; 4 ; 6, а , в ; 7 ; 8 ; 9 и 10 , а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует. 4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать .

Тип сечения	Схема сечения	Приведенные гибкости составных стержней сквозного сечения
		с планками при		с решетками
		J s l/(J b b) < 5	J s l/(J b b) >= 5
1		(14)	(17)	(20)
2		(15)	(18)	(21)
3		(16)	(19)	(22)
Обозначения, принятые в табл. 7: b - расстояние между осями ветвей; l - расстояние между центрами планок; - наибольшая гибкость всего стержня; , , - гибкости отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов; A - площадь сечения всего стержня; и - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2; A d - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня); и - коэффициенты, определяемые по формуле где a, b, l - размеры, определяемые по рис. 2; n, n 1 , n 2 , n 3 - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам: ; ; ; . здесь и - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3); и - то же двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2); J s - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси х-х (рис. 3); и - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2).

Место приложения нагрузки	Наибольшие значения l ef /b , при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных и сварных балок (при 1 <= h/b < 6 и 15 <= b/t <= 35)
К верхнему поясу	(35)
К нижнему поясу	(36)
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе	(37)
Обозначения, принятые в табл. 8*: b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса; h - расстояние (высота) между осями поясных листов. Примечания. 1. Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения l ef /b , получаемые по формулам табл. 8*, следует умножать на коэффициент 1,2. 2. Для балок с отношением b/t < 15 в формулах табл. 8* следует принимать b/t = 15.

Относительный эксцентриситет, соответствующий M max	Расчетные значения M при условной гибкости стержня
m <= 3		M = M 1
3 < m <= 20
Обозначения, принятые в табл. 9: M max - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; M1 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не менее 0,5 M max ; m - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле m = M max A /( NW c ). Примечание. Во всех случаях следует принимать M >= 0,5 M max .

Типы сечений		Значения коэффициентов
		при		при
		m x <= 1	1 < m x <= 5
Открытые		0,7	0,65 + 0,05 m x	1
				1	; при J 1 /J 2 < 0,5
Замкнутые:		0,6	0,55 + 0,05 m x	1
с решетками (с планками)	сплошные
Обозначения, принятые в табл. 10: J 1 и J 2 - моменты инерции соответственно большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения y-y; - значение при . Примечание. Значения коэффициентов и для сквозных стержней с решетками (или планками) следует принимать как для замкнутых сечений при наличии не менее двух промежуточных диафрагм по длине стержня. В противном случае следует принимать коэффициенты, установленные для стержней открытого двутаврового сечения.

Направление продольного изгиба	Расчетная длина l ef
	поясов	опорных раскосов и опорных стоек	прочих элементов решетки
1. В плоскости фермы:
а) для ферм, кроме указанных в поз. 1, б	l	l	0,8 l
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l	l	0,9 l
2. В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы):
а) для ферм, кроме указанных в поз. 2, б	l 1	l 1	l 1
б) для ферм с поясами из замкнутых профилей с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l 1	l 1	0,9 l 1
Обозначения, принятые в табл. 11 (рис. 7): l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы; l 1 - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т.п).

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Расчетная длина l ef из плоскости фермы при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба элемента не прерываются	l	0,7 l 1	l 1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой:
рассматриваемый элемент не прерывается	0,7 l 1	l 1	1,4 l 1
рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой	0,7 l 1	-	-
Обозначения, принятые в табл. 12 ( рис. 7 , д): l - расстояние от центра узла фермы до пересечения элементов; l 1 - полная геометрическая длина элемента.

Элементы	l ef	i
Пояса:
по рис. 9* , а, б, в	l m	i min
по рис. 9* , г, д, е	1,14 l m	i x или i y
Раскосы:
по рис. 9* , б, в, г		i min
по рис. 9* , а, д		i min
по рис. 9* , е	l d	i min
Распорки:
по рис. 9* , б	0,8 l c	i min
по рис. 9* , в	0,65 l c	i min
Обозначения, принятые в табл. 13* ( рис. 9* ): l dc - условная длина раскоса, принимаемая по таблице 14* ; - коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый по табл. 15* . Примечания. 1. Раскосы по рис. 9* , а , д , е , в точках пересечения должны быть скреплены между собой. 2. Для раскосов по рис. 9* , е , необходима дополнительная проверка их из плоскости грани с учетом расчета по деформированной схеме. 3. Значение l ef для распорок по рис. 9* , в дано для равнополочных уголков.

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Условная длина раскоса l dc при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба элемента не прерываются	l d	1,3 l d	0,8 L d
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой; рассматриваемый элемент не прерывается:
в конструкциях по рис. 9* , а	1,3 l d	1,6 l d	L d
в конструкциях по рис. 9* , д:
при 1 < n <= 3	(1,75 - 0,15 n ) l d	(1,9 - 0,1 n ) l d	L d
при n > 3	1,3 l d	1,6 l d	L d
Узел пересечения элементов закреплен от смещения из плоскости грани (диафрагмой и т.п.)	l d	l d	l d
Обозначения, принятые в табл. 14* : L d - длина раскоса по рис. 9* , а , д ; где J m,min и J m,min - наименьшие моменты инерции сечения соответственно пояса и раскоса.

Прикрепление элемента к поясам	n	Значение при , равном
		до 60	св. 60 до 160	св. 160
Сварными швами, болтами (не менее двух), расположенными вдоль элемента, без фасонок	До 2	1,14		0,765
	Св. 6	1,04		0,74
Одним болтом без фасонки	Независимо от n	1,12		0,82
Обозначения, принятые в табл. 15*: n - см. табл. 14* ; l - длина, принимаемая: l d - по рис. 9* , б , в , г ; l dc - по табл. 14* (для элементов - по рис. 9* , в, д). Примечания. 1. Значения при значениях n от 2 до 6 следует определять линейной интерполяцией. 2. При прикреплении одного конца раскоса к поясу фасонок сваркой или болтами, а второго конца - через фасонку, коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным ; при прикреплении обоих концов раскоса через фасонки - . 3. Концы раскосов по рис. 9* , в, следует крепить, как правило, без фасонок. В этом случае при их прикреплении к распорке и поясу сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса, значение коэффициента следует принимать по строке при значении n "До 2". В случае прикрепления их концов одним болтом значение коэффициента следует принимать по строке "Одним болтом без фасонки", при вычислении значения l ef по табл. 13* вместо следует принимать .

Конструкция траверсы	Расчетная длина l ef и радиус инерции сечения i
	поясов		решетки
	l ef	i	l ef	i
С поясами и решеткой из одиночных уголков ( рис. 21 , а)	l m	i min	l d , l c	i min
	l m1	i x	-	-
С поясами из швеллеров и решеткой из одиночных уголков ( рис. 21 , б)	l m	i y	l d , l c	i min
	1,12 l m1	i x	-	-
Обозначение, принятое в табл. 16: i x - радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы.

Элементы структурных конструкций	Расчетная длина l ef
1. Кроме указанных в поз. 2 и 3	l
2. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и прикрепляемые в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам	0,85 l
3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой:
а) сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль элемента, при l/i min :
до 90	l
св. 90 до 120	0,9 l
" 120 " 150 (только для элементов решетки)	0,75 l
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)	0,7 l
б) одним болтом при l/i min :
до 90	l
св. 90 до 120	0,95 l
" 120 " 150 (только для элементов решетки)	0,85 l
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)	0,8 l
Обозначение, принятое в табл. 17: l - геометрическая длина элемента (расстояние между узлами структурной конструкции).

Расчетные схемы свободных рам	Формулы для определения коэффициента	Коэффициенты n и p в формулах (68), (69) и (70 а, б) для рам
		однопролетных	многопролетных ( k >= 2)
	(68)
	(69)
	при n <= 0,2 (70, а)	Верхний этаж
	при n > 0,2 (70, б)	Средний этаж
		Нижний этаж
Обозначения, принятые в табл. 17, а: k - число пролетов; J c и l c - соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны; l, l 1 , l 2 - пролеты рамы; J s , J s1 , J S2 и J i , J i1 , J i2 - моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственно к верхнему и нижнему концу проверяемой колонны. Примечание. Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент следует определять как для колонн однопролетной рамы.

Условия закрепления верхнего конца колонны	Коэффициенты для участка колонны
	нижнего при J 2 /J 1 , равном		верхнего
	св. 0,1 до 0,3	св. 0,05 до 0,1
Свободный конец	2,5	3,0	3,0
Конец, закрепленный только от поворота	2,0	2,0	3,0
Неподвижный, шарнирно-опертый конец	1,6	2,0	2,5
Неподвижный, закрепленный от поворота конец	1,2	1,5	2,0
Обозначения, принятые в табл. 18: l 1 ; J 1 ; N 1 - соответственно длина нижнего участка колонны, момент инерции сечения и действующая на этом участке продольная сила; l 2 ; J 2 ; N 2 - то же, верхнего участка колонны.

Элементы конструкций	Предельная гибкость сжатых элементов
1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции:
а) плоских ферм, структурных конструкций и пространственных конструкций из труб и парных уголков высотой до 50 м
б) пространственных конструкций из одиночных уголков, пространственных конструкций из труб и парных уголков св. 50 м	120
2. Элементы, кроме указанных в поз. 1 и 7 :
а) плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков, пространственных и структурных конструкций из труб и парных уголков
б) пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединениями
3. Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения монтажа следует принимать по поз. 1 )	220
4. Основные колонны
5. Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок)
6. Элементы связей, кроме указанных в поз. 5, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы, кроме указанных в поз. 7	200
7. Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений, подверженные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости	150
Обозначение, принятое в табл. 19*: - коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в необходимых случаях вместо следует применять ).

Элементы конструкции	Предельная гибкость растянутых элементов при воздействии на конструкцию нагрузок
	динамических, приложенных непосредственно к конструкции	статических	от кранов (см. прим. 4 ) и железнодорожных составов
1. Пояса и опорные раскосы плоских ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций	250	400	250
2. Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в поз. 1	350	400	300
3. Нижние пояса подкрановых балок и ферм	-	-	150
4. Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок)	300	300	200
5. Прочие элементы связей	400	400	300
6*. Пояса, опорные раскосы стоек и траверс, тяги траверс опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта	250	-	-
7. Элементы опор линий электропередачи, кроме указанных в поз. 6 и 8	350	-	-
8. Элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверс опор линий электропередачи и из одиночных уголков), подверженных воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости	150	-	-
Примечания. 1. В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверять только в вертикальных плоскостях. 2. Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению, не ограничивается. 3. Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельную гибкость следует принимать как для сжатых элементов, при этом соединительные прокладки в составных элементах необходимо устанавливать не реже чем через 40 i . 4. Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов работы 7 К (в цехах металлургических производств) и 8 К по ГОСТ 25546-82 . 5. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкциям, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на выносливость или в расчетах с учетом коэффициентов динамичности.

	<= 0,8	1,0	2,0	4,0	6,0	10,0	>= 30
c cr	30,0	31,5	33,3	34,6	34,8	35,1	35,5

Балки	Условия работы сжатого пояса
Подкрановые	Крановые рельсы не приварены	2
	Крановые рельсы приварены
Прочие	При непрерывном опирании плит
	В прочих случаях	0,8
Примечание. Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента следует принимать .

	Значения c 1 для сварных балок при a/h ef , равном
	<= 0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	>= 2,0
<= 1	11,5	12,4	14,8	18,0	22,1	27,1	32,6	38,9	45,6
2	12,0	13,0	16,1	20,4	25,7	32,1	39,2	46,5	55,7
4	12,3	13,3	16,6	21,6	28,1	36,3	45,2	54,9	65,1
6	12,4	13,5	16,8	22,1	29,1	38,3	48,7	59,4	70,4
10	12,4	13,6	16,9	22,5	30,0	39,7	51,0	63,3	76,5
>= 30	12,5	13,7	17,0	22,9	31,0	41,6	53,8	68,2	83,6

a/h ef	0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
c 1	13,7	15,9	20,8	28,4	38,7	51,0	64,2	79,8	94,9

Балки		Предельные значения при a/h ef , равном
		0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	>= 2,0
Сварные	<= 1	0	0,146	0,183	0,267	0,359	0,445	0,540	0,618
	2	0	0,109	0,169	0,277	0,406	0,543	0,652	0,799
	4	0	0,072	0,129	0,281	0,479	0,711	0,930	1,132
	6	0	0,066	0,127	0,288	0,536	0,874	1,192	1,468
	10	0	0,059	0,122	0,296	0,574	1,002	1,539	2,154
	>= 30	0	0,047	0,112	0,300	0,633	1,283	2,249	3,939
На высокопрочных болтах	-	0	0,121	0,184	0,378	0,643	1,131	1,614	2,347

a/h ef	<= 0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	>= 2,0
c 2	По табл. 21 , т.е. c 2 = c cr	37,0	39,2	45,2	52,8	62,0	72,6	84,7

h 1 /h ef	Необходимый момент инерции сечения продольного ребра J sl	Предельные значения
		минимальные J sl,min	максимальные J sl,max
0,20	(2,5 - 0,5 a/h ef ) x a 2 t 3 / h ef	1,5 h ef t 3	7 h ef t 3
0,25	(1,5 - 0,4 a/h ef ) x a 2 t 3 / h ef	1,5 h ef t 3	3,5 h ef t 3
0,30	1,5 h ef t 3	-	-
Примечание. При вычислении J sl для промежуточных значений h 1 /h ef допускается линейная интерполяция.

Относительный эксцентриситет	Сечение элемента	Значения и	Формулы для определения
m = 0	Двутавровое
			, но не более 2,3
	Коробчатое, швеллерное прокатное
			, но не более 1,6
	Швеллерное, кроме прокатного
			, но не более 1,6
m >= 1,0	Двутавровое, коробчатое
			, но не более 3,1
Обозначения, принятые в таблице 27*: - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость при центральном сжатии; - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость в плоскости действия момента. Примечания. 1. К коробчатым относятся замкнутые прямоугольные профили (составные, гнутые прямоугольные и квадратные). 2. В коробчатом сечении при m > 0 значение следует определять для стенки, параллельной плоскости изгибающего момента. 3. При значениях 0 < m < 1,0 значение следует определять линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при m = 0 и m = 1,0.

Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента	Наибольшие отношения
Неокаймленная двутавра и тавра
Окаймленная ребром двутавра и тавра
Неокаймленная равнополочных уголков и гнутых профилей (за исключением швеллера)
Окаймленная ребром равнополочных уголков и гнутых профилей
Неокаймленная большая неравнополочного уголка и полка швеллера
Окаймленная ребром и усиленная планками гнутых профилей

Расчет изгибаемых элементов	Характеристика свеса	Наибольшие значения отношения
В пределах упругих деформаций	Неокаймленный
	Окаймленный ребром
С учетом развития пластических деформаций <1>	Неокаймленный	, но не более
	Окаймленный ребром	, но не более
-------------------------------- <1> При наибольшее значение отношения следует принимать: для неокаймленного свеса ; для окаймленного ребром свеса . Обозначения, принятые в табл. 30: h ef - расчетная высота балки; t w - толщина стенки балки.

r/t	100	200	300	400	600	800	1000	1500	2500
c	0,22	0,18	0,16	0,14	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06

Группы элементов	Значения R v при временном сопротивлении стали разрыву R un , МПа (кгс/см 2 )
	до 420 (4300)	св. 420 (4300) до 440 (4500)	св. 440 (4500) до 520 (5300)	св. 520 (5300) до 580 (5900)	св. 580 (5900) до 635 (6500)
1	120 (1220)	128 (1300)	132 (1350)	136 (1390)	145 (1480)
2	100 (1020)	106 (1080)	108 (1100)	110 (1120)	116 (1180)
3	Для всех марок стали 90 (920)
4	То же 75 (765)
5	" 60 (610)
6	" 45 (460)
7	" 36 (370)
8	" 27 (275)

	Коэффициент асимметрии напряжений	Формулы для вычисления коэффициента
Растяжение
Сжатие

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d , мм	Положение шва	Коэффициент	Значения коэффициентов и при катетах швов, мм
			3 - 8	9 - 12	14 - 16	18 и более
Автоматическая при d = 3 - 5	В лодочку		1,1			0,7
			1,15			1,0
	Нижнее		1,1	0,9		0,7
			1,15	1,05		1,0
Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1,4 - 2	В лодочку		0,9		0,8	0,7
			1,05		1,0
	Нижнее, горизонтальное, вертикальное		0,9	0,8	0,7
			1,05	1,0
Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой	В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное		0,7
			1,0
Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

Характеристика соединения	Коэффициент условий работы соединения
1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах:
класса точности A	1,0
класса точности B и C, высокопрочных с нерегулируемым натяжением	0,9
2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при a = 1,5 d и b = 2 d в элементах конструкций из стали с пределом текучести, МПа (кгс/см 2 ):
до 285 (2900)	0,8
св. 285 (2900) до 380 (3900)	0,75
Обозначения, принятые в табл. 35*: a - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; b - то же, между центрами отверстий; d - диаметр отверстия для болта. Примечания. 1. Коэффициенты, установленные в поз. 1 и 2 , следует учитывать одновременно. 2. При значениях расстояний a и b , промежуточных между указанными в поз. 2 и в табл. 39 , коэффициент следует определять линейной интерполяцией.

Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей	Способ регулирования натяжения болтов	Коэффициент трения	Коэффициенты при нагрузке и при разности номинальных диаметров отверстий и болтов , мм
			динамической и при ; статической и при	динамической и при ; статической и при
1. Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации	По M	0,58	1,35	1,12
	"	0,58	1,20	1,02
2. То же, с консервацией (металлизацией распылением цинка или алюминия)	По M	0,50	1,35	1,12
	"	0,50	1,20	1,02
3. Дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности	По M	0,50	1,35	1,12
	"	0,50	1,20	1,02
4. Газоплазменный двух поверхностей без консервации	По M	0,42	1,35	1,12
	"	0,42	1,20	1,02
5. Стальными щетками двух поверхностей без консервации	По M	0,35	1,35	1,17
	"	0,35	1,25	1,06
6. Без обработки	По M	0,25	1,70	1,30
	"	0,25	1,50	1,20
Примечания. 1. Способ регулирования натяжения болтов по M означает регулирование по моменту закручивания, а по - по углу поворота гайки. 2. Допускаются другие способы обработки соединяемых поверхностей, обеспечивающие значения коэффициентов трения не ниже указанных в таблице.

Характер нагрузки	Вид соединения	Формулы для расчета поясных соединений в составных балках
Неподвижная	Угловые швы:
	двусторонние	; (133)
		(134)
	односторонние	; (135)
		(136)
	Высокопрочные болты	(137)*
Подвижная	Угловые швы двусторонние	; (138)
		; (139)
	Высокопрочные болты	(140)*
Обозначения, принятые в табл. 37*: - сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q , где S - статический момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси; - давление от сосредоточенного груза F (для подкрановых балок от давления колеса крана, принимаемого без коэффициента динамичности), где - коэффициент, принимаемый согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям, l ef - условная длина распределения сосредоточенного груза, принимаемая по пп. 5.13 и 13.34* настоящих норм; - коэффициент, принимаемый при нагрузке по верхнему поясу балки, в которой стенка пристрогана к верхнему поясу, , а при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу ; a - шаг поясных высокопрочных болтов; Q bh - расчетное усилие одного высокопрочного болта, определяемое по формуле (131) *; k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.

Вид соединения	Вид сварки	Предел текучести стали, МПа (кгс/см 2 )	Минимальные катеты швов k f , мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t , мм
			4 - 5	6 - 10	11 - 16	17 - 22	23 - 32	33 - 40	41 - 80
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое	Ручная	До 430 (4400)	4	5	6	7	8	9	10
		Св. 430 (4400) до 530 (5400)	5	6	7	8	9	10	12
	Автоматическая и полуавтоматическая	До 430 (4400)	3	4	5	6	7	8	9
		Св. 430 (4400) до 530 (5400)	4	5	6	7	8	9	10
Тавровое с односторонними угловыми швами	Ручная	До 380 (3900)	5	6	7	8	9	10	12
	Автоматическая и полуавтоматическая		4	5	6	7	8	9	10
Примечания. 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см 2 ), а также из всех сталей при толщине элементов свыше 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаются по специальным техническим условиям. 2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм - при толщине элементов свыше 40 мм.

Характеристика расстояния	Расстояния при размещении болтов
1. Расстояния между центрами болтов в любом направлении:
а) минимальное	2,5 d < * >
б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии	8 d или 12 t
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних рядах при наличии окаймляющих уголков:
при растяжении	16 d или 24 t
" сжатии	12 d или 18 t
2. Расстояния от центра болта до края элемента:
а) минимальное вдоль усилия	2 d
б) то же, поперек усилия:
при обрезных кромках	1,5 d
" прокатных "	1,2 d
в) максимальное	4 d или 8 t
г) минимальное для высокопрочных болтов при любой кромке и любом направлении усилия	1,3 d
-------------------------------- <*> В соединяемых элементах из стали с пределом текучести свыше 380 МПа (3900 кгс/см 2 ) минимальное расстояние между болтами следует принимать равным 3 d . Обозначения, принятые в табл. 39: d - диаметр отверстия для болта; t - толщина наиболее тонкого наружного элемента. Примечание. В соединяемых элементах из стали с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см 2 ) допускается уменьшение расстояния от центра болта до края элемента вдоль усилия и минимального расстояния между центрами болтов в случаях расчета с учетом соответствующих коэффициентов условий работы соединений согласно пп. 11.7* и 15.14* .

Характеристика зданий и сооружений	Наибольшие расстояния, м
	между температурными швами				от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи
	по длине блока (вдоль здания)		по ширине блока
	в климатических районах строительства
	всех, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3	I 1 , I 2 , II 2 и II 3	всех, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3	I 1 , I 2 , II 2 и II 3	всех, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3	I 1 , I 2 , II 2 и II 3
Отапливаемые здания	230	160	150	110	90	60
Неотапливаемые здания и горячие цехи	200	140	120	90	75	50
Открытые эстакады	130	100	-	-	50	40
Примечание. При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий - 40 - 50 м и для открытых эстакад - 25 - 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых в климатических районах I 1 , I 2 , II 2 и II 3 , должны приниматься меньшие из указанных расстояний.

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы
1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящих опор в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:
а) на сварке	0,95
б) " болтах	0,9
2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых одной полкой ( рис. 21 ):
а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более	0,9
б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним болтом или через фасонку	0,75
в) раскосы и распорки	0,75
3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопрочной проволоки:
а) для промежуточных опор в нормальных режимах работы	0,9
б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых опор:
в нормальных режимах работы	0,8
в аварийных режимах работы	0,9
Примечание. Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.

Конструкции и направление отклонения	Относительные отклонения стоек (к высоте h )	Относительные прогибы траверс (к длине пролета или консоли)
		вертикальные		горизонтальные
		в пролете	на консоли	в пролете	на консоли
1. Концевые и угловые опоры ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов	1/120	1/200	1/70	Не ограничиваются
2. Опоры ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов	1/100	1/200	1/70	То же
3. Промежуточные опоры ВЛ (кроме переходных) вдоль проводов	Не ограничиваются	1/150	1/50	"
4. Переходные опоры ВЛ всех типов высотой свыше 60 м вдоль проводов	1/140	1/200	1/70	"
5. Опоры ОРУ вдоль проводов	1/100	1/200	1/70	1/200	1/70
6. То же, поперек проводов	1/70	Не ограничиваются
7. Стойки опор под оборудование	1/100	-	-	-	-
8. Балки под оборудование	-	1/300	1/250	-	-
Примечания. 1. Отклонения опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и монтажном режимах не нормируются. 2. Отклонения и прогибы по поз. 7 и 8 должны быть уменьшены, если техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более жесткие требования.

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы
Предварительно напряженные элементы решетки	0,90
Фланцы:
кольцевого типа	1,10
остальных типов	0,90
Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных полотен при их количестве:
3 - 5 оттяжек в ярусе или элементов антенных полотен	0,80
6 - 8 оттяжек в ярусе	0,90
9 оттяжек и более в ярусе	0,95
Заделка концов на коуше зажимами или точечное опрессование во втулке	0,75
Оплетка каната на коуше или изоляторе	0,55
Элементы крепления оттяжек, антенных полотен, проводов, подкосов к опорным конструкциям и анкерным фундаментам	0,90
Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе их на растяжение с изгибом	0,65
Проушины при работе на растяжение	0,65
Детали креплений и соединений стальных канатов:
механические, кроме осей шарниров	0,80
оси шарниров при смятии	0,90

Вид нагружения	Относительные отклонения (к высоте)
Ветровая или гололедная нагрузка	1/100
Односторонне подвешенные к опоре антенны при отсутствии ветра	1/300

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы при сочетаниях нагрузок
	основных	особых
1. Элементы трубопроводов, кроме обшивок плоских заглушек, при расчете на внутреннее давление без учета местных напряжений	0,70	0,95
2. То же, кроме плоских заглушек без балочной клетки, при расчете на внутреннее давление с учетом местных напряжений	1,10	1,5
3. Заглушки трубопроводов плоские без балочной клетки при расчете на внутреннее давление	0,55	0,7
4. Элементы трубопроводов при расчете на внешнее давление:
оболочки прямолинейных участков и колен	0,80	0,9
кольца жесткости	0,65	0,75
5. Анкеры плоских облицовок	0,85	-

Формулы для расчета на прочность сечений балки (рис. 23)
верхнего таврового		нижнего таврового		опорного
Точка 1		Точка 3
Точка 2		Точка 4
Обозначения, принятые в табл. 49: M - изгибающий момент в сечении балки; Q 1 и Q 2 - поперечные силы, воспринимаемые тавровыми сечениями и равные и где Q - поперечная сила в сечении балки; J 1 и J 2 - моменты инерции верхнего и нижнего тавровых сечений относительно собственных осей, параллельных полкам; Q 3 - поперечная сила в сечении балки на расстоянии ( c + s - 0,5 a ) от опоры ( рис. 23 ); J x - момент инерции сечения балки с отверстием относительно оси x-x ; W 1,max и W 1,min - наибольший и наименьший моменты сопротивления верхнего таврового сечения; W 2,max и W 2,min - то же, нижнего таврового сечения; R y1 , R u1 , R y2 , R u2 - расчетные сопротивления проката для верхнего и нижнего тавровых сечений.

Напряженное состояние	Условное обозначение	Группа соединения	Расчетные сопротивления заклепочных соединений, МПа (кгс/см 2 )
			срезу и растяжению заклепок из стали марок		смятию соединяемых элементов
			Ст2, Ст3	09Г2
Срез	R rs	B	180 (1800)	220 (2200)	-
		C	160 (1600)	-	-
Растяжение (отрыв головки)	R rt	B, C	120 (1200)	150 (1500)	-
Смятие	R rp	B	-	-	R rp = 2 R y
		C	-	-	R rp = 1,7 R y
Примечания. 1. К группе B относятся соединения, в которых заклепки поставлены в отверстия, сверленные в собранных элементах или деталях по кондукторам. К группе C относятся соединения, в которых заклепки поставлены в продавленные отверстия или отверстия, сверленные без кондуктора в отдельных деталях. 2. При применении заклепок с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и смятию понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается.

Сталь	Толщина проката < 1 >, мм	Нормативное сопротивление < 2 >, МПа (кгс/мм 2 ), проката				Расчетное сопротивление < 3 >, МПа (кгс/см 2 ), проката
		листового, широкополосного универсального		фасонного		листового, широкополосного универсального		фасонного
		R yn	R un	R yn	R un	R y	R u	R y	R u
С235	От 2 до 20	235 (24)	360 (37)	235 (24)	360 (37)	230 (2350)	350 (3600)	230 (2350)	350 (3600)
	Св. 20 " 40	225 (23)	360 (37)	225 (23)	360 (37)	220 (2250)	350 (3600)	220 (2250)	350 (3600)
	" 40 " 100	215 (22)	360 (37)	-	-	210 (2150)	350 (3600)	-	-
	" 100	195 (20)	360 (37)	-	-	190 (1950)	350 (3600)	-	-
С245	От 2 до 20	245 (25)	370 (38)	245 (25)	370 (38)	240 (2450)	360 (3700)	240 (2450)	360 (3700)
	Св. 20 " 30	-	-	235 (24)	370 (38)	-	-	230 (2350)	360 (3700)
С255	От 2 до 3,9	255 (26)	380 (39)	-	-	250 (2550)	370 (3800)	-	-
	" 4 " 10	245 (25)	380 (39)	255 (26)	380 (39)	240 (2450)	370 (3800)	250 (2550)	370 (3800)
	Св. 10 до 20	245 (25)	370 (38)	245 (25)	370 (38)	240 (2450)	360 (3700)	240 (2450)	360 (3700)
	" 20 " 40	235 (24)	370 (38)	235 (24)	370 (38)	230 (2350)	360 (3700)	230 (2350)	360 (3700)
С275	От 2 до 10	275 (28)	380 (39)	275 (28)	390 (40)	270 (2750)	370 (3800)	270 (2750)	380 (3900)
	Св. 10 " 20	265 (27)	370 (38)	275 (28)	380 (39)	260 (2650)	360 (3700)	270 (2750)	370 (3800)
С285	От 2 до 3,9	285 (29)	390 (40)	-	-	280 (2850)	380 (3900)	-	-
	" 4 " 10	275 (28)	390 (40)	285 (29)	400 (41)	270 (2750)	380 (3900)	280 (2850)	390 (4000)
	Св. 10 " 20	265 (27)	380 (39)	275 (28)	390 (40)	260 (2650)	370 (3800)	270 (2750)	380 (3900)
С345	От 2 до 10	345 (35)	490 (50)	345 (35)	490 (50)	335 (3400)	480 (4900)	335 (3400)	480 (4900)
	Св. 10 " 20	325 (33)	470 (48)	325 (33)	470 (48)	315 (3200)	460 (4700)	315 (3200)	460 (4700)
	" 20 " 40	305 (31)	460 (47)	305 (31)	460 (47)	300 (3050)	450 (4600)	300 (3050)	450 (4600)
	" 40 " 60	285 (29)	450 (46)	-	-	280 (2850)	440 (4500)	-	-
	" 60 " 80	275 (28)	440 (45)	-	-	270 (2750)	430 (4400)	-	-
	" 80 " 160	265 (27)	430 (44)	-	-	260 (2650)	420 (4300)	-	-
С345К	От 4 до 10	345 (35)	470 (48)	345 (35)	470 (48)	335 (3400)	460 (4700)	335 (3400)	460 (4700)
С375	От 2 до 10	375 (38)	510 (52)	375 (38)	510 (52)	365 (3700)	500 (5100)	365 (3700)	500 (5100)
	Св. 10 " 20	355 (36)	490 (50)	355 (36)	490 (50)	345 (3500)	480 (4900)	345 (3500)	480 (4900)
	" 20 " 40	335 (34)	480 (49)	335 (34)	480 (49)	325 (3300)	470 (4800)	325 (3300)	470 (4800)
С390	От 4 до 50	390 (40)	540 (55)	-	-	380 (3850)	530 (5400)	-	-
С390К	От 4 до 30	390 (40)	540 (55)	-	-	380 (3850)	530 (5400)	-	-
С440	От 4 до 30	440 (45)	590 (60)	-	-	430 (4400)	575 (5850)	-	-
	Св. 30 " 50	410 (42)	570 (58)	-	-	400 (4100)	555 (5650)	-	-
С590	От 10 до 36	540 (55)	635 (65)	-	-	515 (5250)	605 (6150)	-	-
С590К	От 16 до 40	540 (55)	635 (65)	-	-	515 (5250)	605 (6150)	-	-
------------------------------- <1> За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки (минимальная его толщина 4 мм). <2> За нормативное сопротивление приняты нормативные значения предела текучести и временного сопротивления по ГОСТ 27772-88 . <3> Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по материалу, определенные в соответствии с п. 3.2* , с округлением до 5 МПа (50 кгс/см 2 ). Примечание. Нормативные и расчетные сопротивления из стали повышенной коррозионной стойкости (см. примеч. 5 к табл. 50*) следует принимать такими же, как для соответствующих сталей без меди.

Марки стали	ГОСТ или ТУ	Толщина стенки, мм	Нормативное сопротивление < 1 >, МПа (кгс/мм 2 )		Расчетное сопротивление < 2 >, МПа (кгс/см 2 )
			R yn	R un	R y	R u
ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп	ГОСТ 10705-80*	До 10	225 (23,0)	370 (38,0)	215 (2200)	350 (3550)
ВСт3пс, ВСт3сп	ГОСТ 10706-76*	5 - 15	245 (25,0)	370 (38,0)	235 (2400)	350 (3550)
20	ГОСТ 8731-87	4 - 36	245 (25,0)	410 (42,0)	225 (2300)	375 (3800)
16Г2АФ	ТУ 14-3-567-76	6 - 9	440 (45,0)	590 (60,0)	400 (4100)	535 (5450)
------------------------------- <1> За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в государственных общесоюзных стандартах или технических условиях, МПа (кгс/мм 2 ). В тех случаях, когда эти значения в государственных общесоюзных стандартах или технических условиях приведены только в одной системе единиц (кгс/мм 2 ), нормативные сопротивления, МПа, вычислены умножением соответствующих величин на 9,81 с округлением до 5 МПа. <2> Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений, МПа, на коэффициенты надежности по материалу, определяемые в соответствии с п. 3.2* , с округлением до 5 МПа; значения расчетных сопротивлений, кгс/см 2 , получены делением расчетных сопротивлений, МПа, на 0,0981. Примечание. Нормативные сопротивления труб из стали марки 09Г2С по ГОСТ 8731-87 устанавливаются по соглашению сторон в соответствии с требованиями указанного стандарта; расчетные сопротивления - согласно п. 3.2* настоящих норм.

Временное сопротивление проката, МПа (кгс/мм 2 )	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см 2 )
	смятию		диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)
	торцевой поверхности (при наличии пригонки)	местному в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании
360 (37)	327 (3340)	164 (1660)	8 (80)
365 (37)	332 (3360)	166 (1680)	8 (80)
370 (38)	336 (3460)	168 (1730)	8 (80)
380 (39)	346 (3550)	173 (1780)	9 (90)
390 (40)	355 (3640)	178 (1820)	9 (90)
400 (41)	364 (3720)	182 (1860)	10 (100)
430 (44)	391 (4000)	196 (2000)	10 (100)
440 (45)	400 (4090)	200 (2050)	10 (100)
450 (46)	409 (4180)	205 (2090)	10 (100)
460 (47)	418 (4270)	209 (2140)	10 (100)
470 (48)	427 (4360)	214 (2180)	11 (110)
480 (49)	436 (4450)	218 (2230)	11 (110)
490 (50)	445 (4550)	223 (2280)	11 (110)
500 (51)	455 (4640)	228 (2320)	11 (110)
510 (52)	464 (4730)	232 (2370)	12 (120)
520 (53)	473 (4820)	237 (2410)	12 (120)
530 (54)	473 (4820)	237 (2410)	12 (120)
540 (55)	482 (4910)	241 (2460)	12 (120)
570 (58)	504 (5130)	252 (2570)	13 (130)
590 (60)	522 (5310)	261 (2660)	13 (130)
635 (65)	578 (5870)	289 (2940)	14 (140)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм при .

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см 2 ), отливок из углеродистой стали марок
		15Л	25Л	35Л	45Л
Растяжение, сжатие и изгиб	R u	150 (1500)	180 (1800)	210 (2100)	250 (2500)
Сдвиг	R s	90 (900)	110 (1100)	130 (1300)	150 (1500)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	R p	230 (2300)	270 (2700)	320 (3200)	370 (3700)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	R lp	110 (1100)	130 (1300)	160 (1600)	180 (1800)
Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях с ограниченной подвижностью)	R cd	6 (60)	7 (70)	8 (80)	10 (100)

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см 2 ), отливок из серого чугуна марок
		СЧ 15	СЧ 20	СЧ 25	СЧ 30
Растяжение центральное и при изгибе	R t	55 (550)	65 (650)	85 (850)	100 (1000)
Сжатие центральное и при изгибе	R c	160 (1600)	200 (2000)	230 (2300)	250 (2500)
Сдвиг	R s	40 (400)	50 (500)	65 (650)	75 (750)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	R p	240 (2400)	300 (3000)	340 (3400)	370 (3700)

Группы конструкций в климатических районах	Стали	Материалы для сварки
		под флюсом		в углекислом газе (по ГОСТ 8050-85) или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157-79* )	покрытыми электродами типов по ГОСТ 9467-75*
		Марки
		флюсов (по ГОСТ 9087-81* )	сварочной проволоки (по ГОСТ 2246-70* )
2, 3 и 4 - во всех районах, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3	С235, С245, С255, С275, С285, 20, ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп	АН-348-А, АН-60	Св-08А, Св-08ГА	Св-08Г2С	Э42, Э46
	С345, С345Т, С375, С375Т, С390, С390Т, С390К, С440, 16Г2АФ, 09Г2С	АН-47, АН-43, АН-17-М, АН-348-А <1>	Св-10НМА, Св-10Г2 <2>, Св-08ГА <2>, Св-10ГА <2>		Э50
	С345К	АН-348-А	Св-08Х1ДЮ	Св-08ХГ2СДЮ	Э50А <3>
1 - во всех районах; 2, 3 и 4 - в районах I 1 , I 2 , II 2 и II 3	С235, С245, С255, С275, С285, 20, ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп	АН-348-А	Св-08А, Св-08ГА	Св-08Г2С	Э42А, Э46А
	С345, С345Т, С375, С375Т, 09Г2С	АН-47, АН-43, АН-348-А <1>	Св-10НМА, Св-10Г2 <2>, Св-08ГА <2>, Св-10ГА <2>		Э50А
	С390, С390Т, С390К, С440, 16Г2АФ	АН-47, АН-17-М, АН-348-А <1>	Св-10НМА, Св-10Г2 <2>, Св-08ГА <2>, Св-10ГА <2>		Э50А
	С345К	АН-348-А	Св-08Х1ДЮ	Св-08ХГ2СДЮ	Э50А <3>
	С590, С590К, С590КШ	АН-17-М	Св-08ХН2ГМЮ, Св-10НМА	Св-10ХГ2СМА, Св-08ХГСМА, Св-08Г2С	Э60, Э70
-------------------------------- <1> Применение флюса АН-348-А требует проведения дополнительного контроля механических свойств металла шва при сварке соединений элементов всех толщин для конструкций в климатических районах I 1 , I 2 , II 2 и II 3 и толщин свыше 32 мм - в остальных климатических районах. <2> Не применять в сочетании с флюсом АН-43. <3> Применять только электроды марок 03С-18 и КД-11. Примечания. 1. Проволока марки Св-08Х1ДЮ поставляется по ТУ 14-1-1148-75, марки Св-08ХГ2СДЮ - по ТУ 14-1-3665-83. 2. При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций разрешается использовать сварочные материалы (проволоки, флюсы, защитные газы), не указанные в настоящей таблице. При этом механические свойства металла шва, выполняемого с их применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых применением материалов согласно настоящей таблице.

Сварочные материалы		R wun , МПа (кгс/см 2 )	R wf , МПа (кгс/см 2 )
тип электрода (по ГОСТ 9467-75 )	марка проволоки
Э42, Э42А	Св-08, Св-08А	410 (4200)	180 (1850)
Э46, Э46А	Св-08ГА	450 (4600)	200 (2050)
Э50, Э50А	Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АН3	490 (5000)	215 (2200)
Э60	Св-08Г2С <*>, Св-08Г2СЦ <*>, Св-10НМА, Св-10Г2	590 (6000)	240 (2450)
Э70	Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ	685 (7000)	280 (2850)
Э85		835 (8500)	340 (3450)
-------------------------------- <*> Только для швов с катетом k f <= 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см 2 ) и более.

Условия применения		Технологические требования по ГОСТ 1759.4-87*
климатический район	условия работы болтов	класс прочности ( табл. 1 )		дополнительные виды испытаний ( табл. 10 )	марка стали болтов
В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость
Все районы, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3 < ** >	Растяжение или срез	4.6; 5.6		Поз. 1	По табл. 1
		4.8; 5.8		То же	То же
		6.6		"	35
		8.8		-	35Х; 38ХА
		10.9		-	40Х
I 1 , I 2 , II 2 и II 3	Растяжение или срез	4.6; 5.6		Поз. 1 и 4	По табл. 1
		4.8 < * >; 5.8 < * >		Поз. 1	То же
		8.8		Поз. 3 и 7	35Х; 38ХА
	Срез	4.8; 5.8		Поз. 1	По табл. 1
		8.8		-	35Х; 38ХА
		10.9		-	40Х
В конструкциях, рассчитываемых на выносливость
Все районы, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3 < ** >	Растяжение или срез	4.6; 5.6	Поз. 1 и 4		По табл. 1
		6.6	То же		35
		8.8	-		35Х; 38ХА
	Срез	4.8; 5.8	Поз. 1		По табл. 1
I 2 , II 2 и II 3	Растяжение или срез	4.6; 5.6	Поз. 1 и 4		По табл. 1
		8.8	Поз. 3 и 7		35Х; 38ХА
	Срез	4.8; 5.8	Поз. 1		По табл. 1
		8.8	-		35Х; 38ХА
I 1	Растяжение или срез	8.8	Поз. 3 и 7		35Х; 38ХА
	Срез	4.6; 5.6	Поз. 1 и 4		По табл. 1
		4.8 < * >; 5.8 < * >	Поз. 1		То же
		8.8	-		35Х; 38ХА
-------------------------------- <*> Требуется дополнительный последующий отпуск при t = 650 °C. <**> А также для конструкций, возводимых в климатических районах I 1 , I 2 , II 2 и II 3 , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях. Примечания. 1. Во всех климатических районах, кроме I 1 , I 2 , II 2 и II 3 , в нерасчетных соединениях допускается применять болты с подголовком класса точности C и B по ГОСТ 15590-70* и ГОСТ 7795-70* без дополнительных видов испытаний, предусмотренных в настоящей таблице. 2. При заказе болтов классов прочности 6.6; 8.8; 10.9 по ГОСТ 1759.4-87* следует указывать марки стали. 3. При заказе болтов классов прочности 4.8 и 5.8 необходимо указывать, что применение автоматной стали не допускается. 4. Высокопрочные болты по ГОСТ 22356-77* из стали марки 40Х "селект" без регулируемого натяжения применяются в тех же конструкциях, что и болты класса прочности 10.9.

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см 2 ), болтов классов
		4.6	4.8	5.6	5.8	6.6	8.8	10.9
Срез	R bs	150 (1500)	160 (1600)	190 (1900)	200 (2000)	230 (2300)	320 (3200)	400 (4000)
Растяжение	R bt	170 (1700)	160 (1600)	210 (2100)	200 (2000)	250 (2500)	400 (4000)	500 (5000)
Примечание. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соединений, вычисленные по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см 2 ).

Временное сопротивление стали соединяемых элементов, МПа (кгс/мм 2 )	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см 2 ), смятию элементов, соединяемых болтами
	класса точности A	классов точности B и C, высокопрочных без регулируемого натяжения
360 (37)	475 (4800)	430 (4350)
365 (37)	485 (4900)	440 (4450)
370 (38)	495 (5100)	450 (4600)
380 (39)	515 (5300)	465 (4800)
390 (40)	535 (5500)	485 (5000)
400 (41)	560 (5750)	505 (5200)
430 (44)	625 (6400)	565 (5800)
440 (45)	650 (6650)	585 (6000)
450 (46)	675 (6900)	605 (6200)
460 (47)	695 (7150)	625 (6400)
470 (48)	720 (7350)	645 (6600)
480 (49)	745 (7600)	670 (6850)
490 (50)	770 (7850)	690 (7050)
500 (51)	795 (8150)	710 (7250)
510 (52)	825 (8400)	735 (7500)
520 (53)	850 (8650)	760 (7750)
530 (54)	875 (8950)	780 (7950)
540 (55)	905 (9200)	805 (8200)
570 (58)	990 (10050)	880 (8950)
590 (60)	1045 (10600)	930 (9450)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см 2 ).

Диаметр болтов, мм	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см 2 ), болтов из стали марок
	ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88 )	09Г2С по ГОСТ 19281-73*	10Г2С1 по ГОСТ 19281-73*
12, 16, 20	185 (1900)	235 (2400)	240 (2450)
24, 30	185 (1900)	230 (2350)	235 (2400)
36, 42, 48, 56	185 (1900)	225 (2300)	225 (2300)
64, 72, 80	185 (1900)	220 (2250)	215 (2200)
90, 100	185 (1900)	215 (2200)	215 (2200)
110, 125, 140	185 (1900)	215 (2200)	-
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см 2 ).

Номинальный диаметр резьбы d , мм	Марка стали по ГОСТ 4543-71*	Наименьшее временное сопротивление R bun , Н/мм 2 (кгс/мм 2 )
От 16 до 27	40Х "селект"	1100 (110)
	30Х3МФ, 30Х2НМФА	1350 (135)
30	40Х "селект"	950 (95)
	30Х3МФ, 35Х2АФ	1200 (120)
36	40Х "селект"	750 (75)
	30Х3МФ	1100 (110)
42	40Х "селект"	650 (65)
	30Х3МФ	1000 (100)
48	40Х "селект"	600 (60)
	30Х3МФ	900 (90)

d , мм	16	18 <*>	20	22 <*>	24	27 <*>	30	36	42	48
A b , см 2	2,01	2,54	3,14	3,80	4,52	5,72	7,06	10,17	13,85	18,09
A bn , см 2	1,57	1,92	2,45	3,03	3,52	4,59	5,60	8,16	11,20	14,72
-------------------------------- <*> Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.

Характеристика	Значение
Плотность , кг/м 3 :
проката и стальных отливок	7850
отливок из чугуна	7200
Коэффициент линейного расширения , °C -1	0,12·10 -4
Модуль упругости E , МПа (кгс/см 2 ):
прокатной стали и стальных отливок	2,06·10 5 (2,1·10 6 )
отливок из чугуна марок:
СЧ15	0,83·10 5 (0,85·10 6 )
СЧ20, СЧ25, СЧ30	0,98·10 5 (1,0·10 6 )
пучков и прядей параллельных проволок	1,96·10 5 (2,0·10 6 )
канатов стальных:
спиральных и закрытых несущих	1,67·10 5 (1,7·10 6 )
двойной свивки	1,47·10 5 (1,5·10 6 )
двойной свивки с неметаллическим сердечником	1,27·10 5 (1,3·10 6 )
Модуль сдвига прокатной стали и стальных отливок G , МПа (кгс/см 2 )	0,78·10 5 (0,81·10 6 )
Коэффициент поперечной деформации (Пуассона)	0,3
Примечание. Значения модуля упругости даны для канатов, предварительно вытянутых усилием не менее 60% разрывного усилия для каната в целом.

Наименование материалов	Марка и номинальное сечение, мм 2	Модуль упругости E , МПа (кгс/см 2 )	Коэффициент линейного расширения , °C -1
Алюминиевые провода по ГОСТ 839-80*Е	А, АКП; 16 - 800	0,630·10 5 (0,642·10 6 )	0,23·10 -4
Медные провода по ГОСТ 839-80*Е	М; 4 - 800	1,300·10 5 (1,326·10 6 )	0,17·10 -4
Сталеалюминиевые провода по ГОСТ 839-80*Е при отношении площадей алюминия к стали, равном:	АС, АСК; АСКП, АСКС
6 - 6,25	10 и более	0,825·10 5 (0,841 х 10 6 )	0,192·10 -4
0,65	95	1,460·10 5 (1,489·10 6 )	0,139·10 -4
4,29 - 4,39	120 и более	0,890·10 5 (0,907·10 6 )	0,183·10 -4
7,71 - 8,04	150 и более	0,770·10 5 (0,785·10 6 )	0,198·10
1,46	185 и более	1,140·10 5 (1,163·10 6 )	0,155·10 -4
12,22	330	0,665·10 5 (0,678·10 6 )	0,212·10 -4
18,2 - 18,5	400 и 500	0,665·10 5 (0,678·10 6 )	0,212·10 -4
Биметаллическая сталемедная проволока по ГОСТ 3822-79* диаметром, мм:	БСМ 1
1,6 - 4	2,0 - 12,5	1,870·10 5 (1,906·10 6 )	0,127·10 -4
6	28,2	1,900·10 5 (1,937·10 6 )	0,124·10 -4
Примечание. Значение массы проводов и проволоки следует принимать по ГОСТ 839-80*Е и ГОСТ 3822-79* .

Коэффициент	Значения и при количестве болтов в ряду
	2	3	4	5
	1,82	1,49	1,20	0,87
	0,195	0,37	0,48	0,61

Тип сечения	Схема сечения		Значения коэффициентов
			c(c x )	c y	n при M y = 0 <*>
1		0,25	1,19	1,47	1,5
		0,5	1,12
		1,0	1,07
		2,0	1,04
2		0,5	1,40	1,47	2,0
		1,0	1,28
		2,0	1,18
3		0,25	1,19	1,07	1,5
		0,5	1,12	1,12
		1,0	1,07	1,19
		2,0	1,04	1,26
4		0,5	1,40	1,12	2,0
		1,0	1,28	1,20
		2,0	1,18	1,31
5		-	1,47	1,47	а) 2,0 б) 3,0
6		0,25	1,47	1,04	3,0
		0,5		1,07
		1,0		1,12
		2,0		1,19
7		-	1,26	1,26	1,5
8		-	1,60	1,47	а) 3,0 б) 1,0
9		0,5	1,60	1,07	а) 3,0 б) 1,0
		1,0		1,12
		2,0		1,19
<*> При n = 1,5, за исключением сечения типа 5, а, для которого n = 2 и типа 5, б, для которого n = 3. Примечание. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af/A w допускается линейная интерполяция.

Расчетная схема		Коэффициенты при n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0
	0,2	2,0	2,01	2,02	2,03	2,04	2,05	2,06	2,06	2,07	2,08	2,09	2,10	2,12	2,14	2,15	2,17	2,21	2,40	2,76	3,38
	0,4	2,0	2,04	2,08	2,11	2,13	2,18	2,21	2,25	2,28	2,32	2,35	2,42	2,48	2,54	2,60	2,66	2,80	-	-	-
	0,6	2,0	2,11	2,20	2,28	2,36	2,44	2,52	2,59	2,66	2,73	2,80	2,93	3,05	3,17	3,28	3,39	-	-	-	-
	0,8	2,0	2,25	2,42	2,56	2,70	2,83	2,96	3,07	3,17	3,27	3,36	3,55	3,74	-	-	-	-	-	-	-
	1,0	2,0	2,50	2,73	2,94	3,13	3,29	3,44	3,59	3,74	3,87	4,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	1,5	3,0	3,43	3,77	4,07	4,35	4,61	4,86	5,05	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,0	4,0	4,44	4,90	5,29	5,67	6,03	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,5	5,0	5,55	6,08	6,56	7,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	3,0	6,0	6,65	7,25	7,82	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Расчетная схема		Коэффициенты при n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0	2,0	1,92	1,86	1,80	1,76	1,70	1,67	1,64	1,60	1,57	1,55	1,50	1,46	1,43	1,40	1,37	1,32	1,18	1,10	1,05
	0,2	2,0	1,93	1,87	1,82	1,76	1,71	1,68	1,64	1,62	1,59	1,56	1,52	1,48	1,45	1,41	1,39	1,33	1,20	1,11	-
	0,4	2,0	1,94	1,88	1,83	1,77	1,75	1,72	1,69	1,66	1,62	1,61	1,57	1,53	1,50	1,48	1,45	1,40	-	-	-
	0,6	2,0	1,95	1,91	1,86	1,83	1,79	1,77	1,76	1,72	1,71	1,69	1,66	1,63	1,61	1,59	-	-	-	-	-
	0,8	2,0	1,97	1,94	1,92	1,90	1,88	1,87	1,86	1,85	1,83	1,82	1,80	1,79	-	-	-	-	-	-	-
	1,0	2,0	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	1,5	2,0	2,12	2,25	2,33	2,38	2,43	2,48	2,52	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,0	2,0	2,45	2,66	2,81	2,91	3,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,5	2,5	2,94	3,17	3,34	3,50	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	3,0	3,0	3,43	3,70	3,93	4,12	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Расчетная схема		Коэффициенты и при l 2 /l 1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Коэффициенты
	0,04	1,02	1,84	2,25	2,59	2,85	3,08	3,24	3,42	3,70	4,00	4,55	5,25	5,80	6,55	7,20
	0,06	0,91	1,47	1,93	2,26	2,57	2,74	2,90	3,05	3,24	3,45	3,88	4,43	4,90	5,43	5,94
	0,08	0,86	1,31	1,73	2,05	2,31	2,49	2,68	2,85	3,00	3,14	3,53	3,93	4,37	4,85	5,28
	0,1	0,83	1,21	1,57	1,95	2,14	2,33	2,46	2,60	2,76	2,91	3,28	3,61	4,03	4,43	4,85
	0,2	0,79	0,98	1,23	1,46	1,67	1,85	2,02	2,15	2,28	2,40	2,67	2,88	3,11	3,42	3,71
	0,3	0,78	0,90	1,09	1,27	1,44	1,60	1,74	1,86	1,98	2,11	2,35	2,51	2,76	2,99	3,25
	0,4	0,78	0,88	1,02	1,17	1,32	1,45	1,58	1,69	1,81	1,92	2,14	2,31	2,51	2,68	2,88
	0,5	0,78	0,86	0,99	1,10	1,22	1,35	1,47	1,57	1,67	1,76	1,96	2,15	2,34	2,50	2,76
	1,0	0,78	0,85	0,92	0,99	1,06	1,13	1,20	1,27	1,34	1,41	1,54	1,68	1,82	1,97	2,1
Коэффициенты
	0,04	0,67	0,67	0,83	1,25	1,43	1,55	1,65	1,70	1,75	1,78	1,84	1,87	1,88	1,90	1,92
	0,06	0,67	0,67	0,81	1,07	1,27	1,41	1,51	1,60	1,64	1,70	1,78	1,82	1,84	1,87	1,88
	0,08	0,67	0,67	0,75	0,98	1,19	1,32	1,43	1,51	1,58	1,63	1,72	1,77	1,81	1,82	1,84
	0,1	0,67	0,67	0,73	0,93	1,11	1,25	1,36	1,45	1,52	1,57	1,66	1,72	1,77	1,80	1,82
	0,2	0,67	0,67	0,69	0,75	0,89	1,02	1,12	1,21	1,29	1,36	1,46	1,54	1,60	1,65	1,69
	0,3	0,67	0,67	0,67	0,71	0,80	0,90	0,99	1,08	1,15	1,22	1,33	1,41	1,48	1,54	1,59
	0,4	0,67	0,67	0,67	0,69	0,75	0,84	0,92	1,00	1,07	1,13	1,24	1,33	1,40	1,47	1,51
	0,5	0,67	0,67	0,67	0,69	0,73	0,81	0,87	0,94	1,01	1,07	1,17	1,26	1,33	1,39	1,44
	1,0	0,67	0,67	0,67	0,68	0,71	0,74	0,78	0,82	0,87	0,91	0,99	1,07	1,13	1,19	1,24

Расчетная схема		Коэффициенты и при l 2 /l 1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Коэффициенты
	0,04	0,78	1,02	1,53	1,73	2,01	2,21	2,38	2,54	2,65	2,85	3,24	3,70	4,20	4,76	5,23
	0,06	0,70	0,86	1,23	1,47	1,73	1,93	2,08	2,23	2,38	2,49	2,81	3,17	3,50	3,92	4,30
	0,08	0,68	0,79	1,05	1,31	1,54	1,74	1,91	2,05	2,20	2,31	2,55	2,80	3,11	3,45	3,73
	0,1	0,67	0,76	1,00	1,20	1,42	1,61	1,78	1,92	2,04	2,20	2,40	2,60	2,86	3,18	3,41
	0,2	0,64	0,70	0,79	0,93	1,07	1,23	1,41	1,50	1,60	1,72	1,92	2,11	2,28	2,45	2,64
	0,3	0,62	0,68	0,74	0,85	0,95	1,06	1,18	1,28	1,39	1,48	1,67	1,82	1,96	2,12	2,20
	0,4	0,60	0,66	0,71	0,78	0,87	0,99	1,07	1,16	1,26	1,34	1,50	1,65	1,79	1,94	2,08
	0,5	0,59	0,65	0,70	0,77	0,82	0,93	0,99	1,08	1,17	1,23	1,39	1,53	1,66	1,79	1,92
	1,0	0,55	0,60	0,65	0,70	0,75	0,80	0,85	0,90	0,95	1,00	1,10	1,20	1,30	1,40	1,50
Коэффициенты
	0,04	0,66	0,68	0,75	0,94	1,08	1,24	1,37	1,47	1,55	1,64	1,72	1,78	1,81	1,85	1,89
	0,06	0,65	0,67	0,68	0,76	0,94	1,10	1,25	1,35	1,44	1,50	1,61	1,69	1,74	1,79	1,82
	0,08	0,64	0,66	0,67	0,68	0,84	1,00	1,12	1,25	1,34	1,41	1,53	1,62	1,68	1,75	1,79
	0,1	0,64	0,65	0,65	0,65	0,78	0,92	1,05	1,15	1,25	1,33	1,45	1,55	1,62	1,68	1,71
	0,2	0,62	0,64	0,65	0,65	0,66	0,73	0,83	0,92	1,01	1,09	1,23	1,33	1,41	1,48	1,54
	0,3	0,60	0,63	0,64	0,65	0,66	0,67	0,73	0,81	0,89	0,94	1,09	1,20	1,28	1,35	1,41
	0,4	0,58	0,63	0,63	0,64	0,64	0,66	0,68	0,75	0,82	0,88	1,01	1,10	1,19	1,26	1,32
	0,5	0,57	0,61	0,63	0,64	0,64	0,65	0,68	0,72	0,77	0,83	0,94	1,04	1,12	1,19	1,25
	1,0	0,55	0,58	0,60	0,61	0,62	0,63	0,65	0,67	0,70	0,73	0,80	0,88	0,93	1,01	1,05

Условия закрепления верхнего конца колонны	Значения коэффициентов
	при нагрузках
	по рис. 26, а	по рис. 26, б	по рис. 26, в
Свободный			( - по табл. 67 при )
Закрепленный только от поворота			( - по табл. 68 при )
	( - по табл. 68 при )
Неподвижный шарнирно-опертый			( - по табл. 69)
	( - по табл. 69)
Неподвижный закрепленный от поворота			( - по табл. 70)
	( - по табл. 70)

Схема закрепления и вид нагрузки
	1,0	0,7	0,5	2,0

Схема закрепления и вид нагрузки
	1,0	2,0	0,725	1,12

Гибкость	Коэффициенты для элементов из стали с расчетным сопротивлением R y , МПа (кгс/см 2 )
	200 (2050)	240 (2450)	280 (2850)	320 (3250)	360 (3650)	400 (4100)	440 (4500)	480 (4900)	520 (5300)	560 (5700)	600 (6100)	640 (6550)
10	988	987	985	984	983	982	981	980	979	978	977	977
20	967	962	959	955	952	949	946	943	941	938	936	934
30	939	931	924	917	911	905	900	895	891	887	883	879
40	906	894	883	873	863	854	846	839	832	825	820	814
50	869	852	836	822	809	796	785	775	764	746	729	712
60	827	805	785	766	749	721	696	672	650	628	608	588
70	782	754	724	687	654	623	595	568	542	518	494	470
80	734	686	641	602	566	532	501	471	442	414	386	359
90	665	612	565	522	483	447	413	380	349	326	305	287
100	599	542	493	448	408	369	335	309	286	267	250	235
110	537	478	427	381	338	306	280	258	239	223	209	197
120	479	419	366	321	287	260	237	219	203	190	178	167
130	425	364	313	276	247	223	204	189	175	163	153	145
140	376	315	272	240	215	195	178	164	153	143	134	126
150	328	276	239	211	189	171	157	145	134	126	118	111
160	290	244	212	187	167	152	139	129	120	112	105	099
170	259	218	189	167	150	136	125	115	107	100	094	089
180	233	196	170	150	135	123	112	104	097	091	085	081
190	210	177	154	136	122	111	102	094	088	082	077	073
200	191	161	140	124	111	101	093	086	080	075	071	067
210	174	147	128	113	102	093	085	079	074	069	065	062
220	160	135	118	104	094	086	077	073	068	064	060	057
Примечание. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

Тип сечения	Схема сечения		Значения при
			0,1 <= m <= 5	5 < m <= 20	0,1 <= m <= 5	5 < m <= 20
1		-	1,0	1,0	1,0
2		-	0,85	0,85	0,85
3		-			0,85
4		-		1,1	1,1
5		0,25		1,2	1,2
		0,5		1,25	1,25
		>= 1,0			1,3
6		-
7		-
8		0,25		1,0	1,0
		0,5		1,0	1,0
		>= 1,0		1,0	1,0
9		0,5		1,0	1,0
		>=1,0		1,0	1,0
10		0,5	1,4	1,4	1,4	1,4
		1,0		1,6	1,35 + 0,05 m	1,6
		2,0		1,8	1,3 + 0,1 m	1,8
11		0,5	1,45 + 0,04 m	1,65	1,45 + 0,04 m	1,65
		1,0	1,8 + 0,12 m	2,4	1,8 + 0,12 m	2,4
		1,5		-	-	-
		2,0		-	-	-
Примечания: 1. Для типов сечений 5 - 7 при подсчете значений A f /A w площадь вертикальных элементов полок не следует учитывать. 2. Для типов сечений 6 - 7 значения следует принимать равными значениям для типа 5 при тех же значениях A f /A w .

Условная гибкость	Коэффициенты при приведенном относительном эксцентриситете m ef
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,5	967	922	850	782	722	669	620	577	538	469	417	370	337
1,0	925	854	778	711	653	600	563	520	484	427	382	341	307
1,5	875	804	716	647	593	548	507	470	439	388	347	312	283
2,0	813	742	653	587	536	496	457	425	397	352	315	286	260
2,5	742	672	587	526	480	442	410	383	357	317	287	262	238
3,0	667	597	520	465	425	395	365	342	320	287	260	238	217
3,5	587	522	455	408	375	350	325	303	287	258	233	216	198
4,0	505	447	394	356	330	309	289	270	256	232	212	197	181
4,5	418	382	342	310	288	272	257	242	229	208	192	178	165
5,0	354	326	295	273	253	239	225	215	205	188	175	162	150
5,5	302	280	256	240	224	212	200	192	184	170	158	148	138
6,0	258	244	223	210	198	190	178	172	166	153	145	137	128
6,5	223	213	196	185	176	170	160	155	149	140	132	125	117
7,0	194	186	173	163	157	152	145	141	136	127	121	115	108
8,0	152	146	138	133	128	121	117	115	113	106	100	095	091
9,0	122	117	112	107	103	100	098	096	093	088	085	082	079
10,0	100	097	093	091	090	085	081	080	079	075	072	070	069
11,0	083	079	077	076	075	073	071	069	068	063	062	061	060
12,0	069	067	064	063	062	060	059	059	058	055	054	053	052
13,0	062	061	054	053	052	051	051	050	049	049	048	048	047
14,0	052	049	049	048	048	047	047	046	045	044	043	043	042

Условная гибкость	Коэффициенты при приведенном относительном эксцентриситете m ef
	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5	337	307	280	260	237	222	210	183	164	150	125	106	090	077
1,0	307	283	259	240	225	209	196	175	157	142	121	103	086	074
1,5	283	262	240	223	207	195	182	163	148	134	114	099	082	070
2,0	260	240	222	206	193	182	170	153	138	125	107	094	079	067
2,5	238	220	204	190	178	168	158	144	130	118	101	090	076	065
3,0	217	202	187	175	166	156	147	135	123	112	097	086	073	063
3,5	198	183	172	162	153	145	137	125	115	106	092	082	069	060
4,0	181	168	158	149	140	135	127	118	108	098	088	078	066	057
4,5	165	155	146	137	130	125	118	110	101	093	083	075	064	055
5,0	150	143	135	126	120	117	111	103	095	088	079	072	062	053
5,5	138	132	124	117	112	108	104	095	089	084	075	069	060	051
6,0	128	120	115	109	104	100	096	089	084	079	072	066	057	049
6,5	117	112	106	101	097	094	089	083	080	074	068	062	054	047
7,0	108	102	098	094	091	087	083	078	074	070	064	059	052	045
8,0	091	087	083	081	078	076	074	068	065	062	057	053	047	041
9,0	079	075	072	069	066	065	064	061	058	055	051	048	043	038
10,0	069	065	062	060	059	058	057	055	052	049	046	043	039	035
11,0	060	057	055	053	052	051	050	048	046	044	040	038	035	032
12,0	052	051	050	049	048	047	046	044	042	040	037	035	032	029
13,0	047	045	044	043	042	041	041	039	038	037	035	033	030	027
14,0	042	041	040	040	039	039	038	037	036	036	034	032	029	026
Примечания. 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз. 2. Значения принимать не выше значений .

Условная приведенная гибкость	Коэффициенты при относительном эксцентриситете m
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,5	908	800	666	571	500	444	400	364	333	286	250	222	200
1,0	872	762	640	553	483	431	387	351	328	280	243	218	197
1,5	830	727	600	517	454	407	367	336	311	271	240	211	190
2,0	774	673	556	479	423	381	346	318	293	255	228	202	183
2,5	708	608	507	439	391	354	322	297	274	238	215	192	175
3,0	637	545	455	399	356	324	296	275	255	222	201	182	165
3,5	562	480	402	355	320	294	270	251	235	206	187	170	155
4,0	484	422	357	317	288	264	246	228	215	191	173	160	145
4,5	415	365	315	281	258	237	223	207	196	176	160	149	136
5,0	350	315	277	250	230	212	201	186	178	161	149	138	127
5,5	300	273	245	223	203	192	182	172	163	147	137	128	118
6,0	255	237	216	198	183	174	165	156	149	135	126	119	109
6,5	221	208	190	178	165	157	149	142	137	124	117	109	102
7,0	192	184	168	160	150	141	135	130	125	114	108	101	095
8,0	148	142	136	130	123	118	113	108	105	097	091	085	082
9,0	117	114	110	107	102	098	094	090	087	082	079	075	072
10,0	097	094	091	090	087	084	080	076	073	070	067	064	062
11,0	082	078	077	076	073	071	068	066	064	060	058	056	054
12,0	068	066	064	063	061	060	058	057	056	054	053	050	049
13,0	060	059	054	053	052	051	050	049	049	048	047	046	045
14,0	050	049	048	047	046	046	045	044	043	043	042	042	041

Условная приведенная гибкость	Коэффициенты при относительном эксцентриситете m
	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5	200	182	167	154	143	133	125	111	100	091	077	067	056	048
1,0	197	180	165	151	142	131	121	109	098	090	077	066	055	046
1,5	190	178	163	149	137	128	119	108	096	088	077	065	053	045
2,0	183	170	156	143	132	125	117	106	095	086	076	064	052	045
2,5	175	162	148	136	127	120	113	103	093	083	074	062	051	044
3,0	165	153	138	130	121	116	110	100	091	081	071	061	051	043
3,5	155	143	130	123	115	110	106	096	088	078	069	059	050	042
4,0	145	133	124	118	110	105	100	093	084	076	067	057	049	041
4,5	136	124	116	110	105	100	096	089	079	073	065	055	048	040
5,0	127	117	108	104	100	095	092	086	076	071	062	054	047	039
5,5	118	110	102	098	095	091	087	081	074	068	059	052	046	039
6,0	109	103	097	093	090	085	083	077	070	065	056	051	045	038
6,5	102	097	092	088	085	080	077	072	066	061	054	050	044	037
7,0	095	091	087	083	079	076	074	068	063	058	051	047	043	036
8,0	082	079	077	073	070	067	065	060	055	052	048	044	041	035
9,0	072	069	067	064	062	059	056	053	050	048	045	042	039	035
10,0	062	060	058	056	054	052	050	047	045	043	041	038	036	033
11,0	054	053	052	050	048	046	044	043	042	041	038	035	032	030
12,0	049	048	047	045	043	042	040	039	038	037	034	032	030	028
13,0	045	044	044	042	041	040	038	037	036	035	032	030	028	026
14,0	041	041	040	039	039	038	037	036	035	034	031	029	027	025
Примечания. 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз. 2. Значения принимать не выше значений .

		Приведенные относительные эксцентриситеты m ef при m ef1 , равном
		0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1	0,10	0,30	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,17	0,39	0,68	1,03	1,80	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,10	0,22	0,36	0,55	1,17	1,95	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,10	0,10	0,18	0,30	0,57	1,03	1,78	3,35	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,23	0,48	0,95	2,18	4,40	13,40
	6	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,18	0,40	1,25	3,00	11,40
	7	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,50	1,70	9,50
	1	0,10	0,31	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,22	0,46	0,73	1,05	1,88	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,17	0,38	0,58	0,80	1,33	2,00	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,14	0,32	0,49	0,66	1,05	1,52	2,22	3,50	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,26	0,41	0,57	0,95	1,38	1,80	2,95	4,70	13,40
	6	0,10	0,16	0,28	0,40	0,52	0,95	1,25	1,60	2,50	4,00	11,50
	7	0,10	0,22	0,32	0,42	0,55	0,95	1,10	1,35	2,20	3,50	10,80
	1	0,10	0,32	0,70	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,28	0,60	0,90	1,28	1,96	2,75	3,72	5,65	8,40	18,50
	3	0,10	0,27	0,55	0,84	1,15	1,75	2,43	3,17	4,80	7,40	17,20
	4	0,10	0,26	0,52	0,78	1,10	1,60	2,20	2,83	4,00	6,30	15,40
	5	0,10	0,25	0,52	0,78	1,10	1,55	2,10	2,78	3,85	5,90	14,50
	6	0,10	0,28	0,52	0,78	1,10	1,55	2,00	2,70	3,80	5,60	13,80
	7	0,10	0,32	0,52	0,78	1,10	1,55	1,90	2,60	3,75	5,50	13,00
	1	0,10	0,40	0,80	1,23	1,68	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,40	0,78	1,20	1,60	2,30	3,15	4,10	5,85	8,60	18,50
	3	0,10	0,40	0,77	1,17	1,55	2,30	3,10	3,90	5,55	8,13	18,00
	4	0,10	0,40	0,75	1,13	1,55	2,30	3,05	3,80	5,30	7,60	17,50
	5	0,10	0,40	0,75	1,10	1,55	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	17,00
	6	0,10	0,40	0,75	1,10	1,50	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,50
	7	0,10	0,40	0,75	1,10	1,40	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,00
	Здесь

Количество закреплений сжатого пояса в пролете	Вид нагрузки в пролете	Нагруженный пояс	Формулы для при значениях
			0,1 <а<40	40 < а <= 400
Без закреплений	Сосредоточенная	Верхний
		Нижний
	Равномерно распределенная	Верхний
		Нижний
Два и более, делящих пролет на равные части	Любая	Любой
Одно в середине	Сосредоточенная в середине	Любой
	Сосредоточенная в четверти	Верхний
		Нижний
	Равномерно распределенная	Верхний
		Нижний
Примечание. Значение следует принимать равным при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Вид нагрузки	Нагруженный пояс	Формулы для при отсутствии закреплений сжатого пояса и при значениях
Сосредоточенная на конце консоли	Верхний
	Нижний
Равномерно распределенная	Верхний
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором (значение следует принимать согласно примеч. табл. 77).

Вид нагрузки	D	Коэффициент C при сечении
		двутавровом n <= 0,9	тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета	3,265
Равномерно распределенная	2,247
Чистый изгиб	4,315
Обозначения, принятые в таблице 79: где здесь J 1 и J 2 - моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси симметрии сечения; - следует определять по формуле (175) , в которой момент инерции сечения при кручении , где b i и t i - соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; - для двутаврового сечения с одной одной осью симметрии; - для таврового сечения.

Схема сечения и место приложения нагрузки	Коэффициент B при нагрузке
	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	вызывающей чистый изгиб
Обозначения, принятые в таблице 80: где b 1 - ширина более развитого пояса балки; n - обозначение то же, что и в таблице 79 .

Значение	Коэффициенты при сжатом поясе
	более развитом	менее развитом

Номер двутавра	J t , см 4	Номер двутавра	J t , см 4
10	2,28	27	13,6
12	2,88	27a	16,7
14	3,59	30	17,4
16	4,46	30a	20,3
18	5,60	33	23,8
18a	6,54	36	31,4
20	6,92	40	40,6
20a	7,94	45	54,7
22	8,60	50	75,4
22a	9,77	55	100
24	11,1	60	135
24a	12,8

N п.п.	Схема элемента и расположение расчетного сечения	Характеристика элемента	Группа элемента
1		Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками	1
		То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой	2
2		Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r, мм:
		200	1
		10	4
3		Основной металл в соединениях на высокопрочных болтах	1
4		Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию:
		а) при парных накладках	4
		б) при односторонних накладках	5
5		Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при ,	2
6		Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или в тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу	7
7		Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при	4
8		Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов	7
9		Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины	2
10		Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины	5
11		Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва:
		при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины	2
		то же, разной толщины и ширины	3
12		Стыковой шов, выполненный на подкладном листе; нагрузка перпендикулярна сварному шву	4
13		Стыковой шов труб, выполненный на подкладном кольце	4
14		Соединение встык прокатных профилей	4
15		Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сваренные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва	2
16		Элемент со вспомогательным элементом, прикрепленным продольными швами, при :
		до 45°	4
		90°	7
17		Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва	7
18		Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу	4
19		Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами	5
20		Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву	6
21		Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов):
		а) с двойными фланговыми швами	8
		б) с фланговыми и лобовыми швами	7
		в) при передаче усилия через основной металл	7
		г) щеки анкеров для крепления стальных канатов	8
22		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:
		t m /d m >= 1/14	7
		1/20 <= t m /d m < 1/14	8
23		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса d d jd m - 0,4 - 0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:
		t m /d m >= 1/14	6
		1/20 <= t m /d m < 1/14	7
		1,35 < t m /d m < 1/20	8

Номер схемы элемента и расположение расчетного сечения	Толщина элемента в расчетном сечении, мм, не более	Значения для сталей с пределом текучести и климатических районов строительства
		до 285 МПа (2900 кгс/см 2 )		св. 285 МПа (2900 кгс/см 2 ) до 380 МПа (3900 кгс/см 2 )
		II 5	II 4 (I 4 , I 2 , II 2 и II 3 ) < 3 >	I 2 , II 2 и II 3	I 1
N 1 по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок < 1 >	10	1,00	1,00	1,00	0,75
	20	0,90	Не применять	0,80	Не применять
	30	0,85	То же	Не применять	То же
N 3 или 4 по табл. 83* при наличии колотых отверстий < 2 >	10	1,00	1,00	1,00	1,00
	20	1,00	0,95	1,00	Не применять
N 6 или 7 по табл. 83*	10	1,00	0,95	1,00	0,90
	20	0,90	0,80	0,90	0,90
	30	0,85	0,75	0,60	Применять только в фасонках
N 16 по табл. 83*	10	1,00	1,00	1,00	1,00
	20	1,00	0,95	1,00	0,80
	30	1,00	0,87	0,90	Применять только во вспомогтельных элементах
N 18 по табл. 83*	10	1,00	1,00	1,00	1,00
	20	0,95	0,85	1,00	0,90
	30	0,90	0,80	0,90	0,60
N 21, а, по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок	10	1,00	0,95	1,00	0,70
	20	0,90	Не применять	0,75	Не применять
	30	0,85	То же	Не применять	То же
-------------------------------- <1> В остальных случаях . <2> При сверленых отверстиях . <3> С учетом требований п. 2.1* .

Вид испытаний	Число элементов, проверяемых в партии	Число проб и образцов
		от элемента	всего от партии
Химический анализ	3	1	3
Испытания на растяжение	2 (10 <*>)	1	2 (10 <*>)
Испытания на ударную вязкость	2 <**>	3 <**>	6 <**>
Отпечаток по Бауману	2	1	2
-------------------------------- <*> При определении предела текучести стали и временного сопротивления по результатам статистической обработки данных испытаний образцов. <**> Для каждой проверяемой температуры и для испытаний после механического старения.