Список изменяющих документов (в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 16.08.2018 N 530/пр, Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр, Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр, Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

ГОСТ 839-2019	Провода неизолированные для воздушных линий электропередачи. Технические условия
(в ред. Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
Ссылка исключена с 31.05.2022. - Изменение N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр.
ГОСТ 3822-79	Проволока биметаллическая сталемедная. Технические условия
ГОСТ 19425-74	Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент
ГОСТ 23118-2019	Конструкции стальные строительные. Общие технические условия
(ссылка введена Изменением N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
Ссылка исключена с 05.06.2020. - Изменение N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр.
ГОСТ 27751-2014	Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ 27772-2015	Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
ГОСТ 28548-90	Трубы стальные. Термины и определения
Ссылка исключена с 31.05.2022. - Изменение N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр.
ГОСТ 34017-2016	Краны грузоподъемные. Классификация режимов работы
(ссылка введена Изменением N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
ГОСТ Р ИСО 17659-2009	Сварка. Термины многоязычные для сварных соединений
ГОСТ Р 54864-2016	Трубы стальные бесшовные горячедеформированные для сварных стальных строительных конструкций. Технические условия
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
ГОСТ Р 57837-2017	Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Технические условия
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
ГОСТ Р 58064-2018	Трубы стальные сварные для строительных конструкций. Технические условия
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
ГОСТ Р 58904-2020 /ISO/TR 25901-1:2016	Сварка и родственные процессы. Словарь. Часть 1. Общие термины
(ссылка введена Изменением N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
ГОСТ Р 58905-2020 /ISO/TR 25901-3:2016	Сварка и родственные процессы. Словарь. Часть 3. Сварочные процессы
(ссылка введена Изменением N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
СП 14.13330.2018	"СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах" (с изменениями N 2, N 3)
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, в ред. Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр, Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
СП 20.13330.2016	"СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр, Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
СП 22.13330.2016	"СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр, Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
СП 28.13330.2017	"СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2, N 3)
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
СП 35.13330.2011	"СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы" (с изменениями N 1, N 2, N 3)
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр)
СП 43.13330.2012	"СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий" (с изменениями N 1, N 2, N 3)
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
СП 70.13330.2012	"СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменениями N 1, N 3, N 4)
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр)
СП 131.13330.2020	"СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменением N 1)
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр, Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
СП 260.1325800.2016	Конструкции стальные тонкостенные из холодногнутых оцинкованных профилей и гофрированных листов. Правила проектирования (с изменениями N 1, N 2)
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, в ред. Изменения N 4 , утв. Приказом Минстроя России от 31.05.2022 N 434/пр)
СП 266.1325800.2016	Конструкции сталежелезобетонные. Правила проектирования (с изменениями N 1, N 2)
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр)
СП 294.1325800.2017	Конструкции стальные. Правила проектирования (с изменениями N 1, N 2, N 3)
(ссылка введена Изменением N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр, в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр, Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы
1 Балки сплошного сечения и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при временной нагрузке, не превышающей вес перекрытий	0,90
2 Колонны
общественных и жилых зданий при постоянной нагрузке, равной не менее 0,8 расчетной;	0,95
многоэтажных зданий высотой до 150 м включительно;	0,95
двутаврового сечения многоэтажных зданий высотой более 150 м;	0,90
коробчатого сечения многоэтажных зданий высотой более 150 м;	0,87
опоры водонапорных башен	0,95
3 Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами	1,05
4 Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытий при расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью	0,80
5 Растянутые элементы (затяжки, тяги, оттяжки, подвески) при расчете на прочность по неослабленному сечению	0,90
6 Элементы конструкций из стали с пределом текучести до 440 Н/мм 2 , несущие статическую нагрузку, при расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)	1,10
7 Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков - полкой):
а) непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка:
раскосы по рисунку 15 , а и распорки по рисунку 15 , б, в, е	0,90
раскосы по рисунку 15 , в, г, д, е	0,80
б) непосредственно к поясам одним болтом или через фасонку независимо от вида соединения	0,75
8 Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой (для неравнополочных уголков - полкой), за исключением элементов плоских ферм из одиночных уголков и элементов, указанных в позиции 7 настоящей таблицы, раскосов по рисунку 15 , б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков	0,75
9 Опорные плиты из стали с пределом текучести до 390 Н/мм 2 , несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:
а) до 40	1,20
б) св. 40 до 60	1,15
в) " 60 " 80	1,10
Примечания 1 Коэффициенты при расчете совместно учитывать не следует. 2 При расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов, коэффициенты условий работы, приведенные в позициях 6 и 1 ; 6 и 2 ; 6 и 3 следует учитывать совместно. 3 При расчете опорных плит коэффициенты, приведенные в позициях 9 и 2 , 9 и 3 , следует учитывать совместно. 4 Коэффициенты для элементов, приведенных в позициях 1 и 2 , следует учитывать также при расчете их соединений. 5 В случаях, не оговоренных в настоящей таблице, в формулах следует принимать .

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления проката и труб
Растяжение, сжатие, изгиб:
по пределу текучести
по временному сопротивлению
Сдвиг
Смятие
торцевой поверхности (при наличии пригонки)
местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

Условия контроля свойств проката	Коэффициент надежности по материалу
Для проката при статистической процедуре контроля его свойств	1,025
Для проката, не использующего статистическую процедуру контроля его свойств, с пределом текучести свыше 380 Н/мм 2 ; для горячедеформированных труб; для проката и труб зарубежного производства, получивших документ оценки соответствия для российского рынка	1,100
Для остального проката и труб, соответствующих требованиям настоящего свода правил	1,050
Для проката и труб, используемых в сооружениях класса КС-1 (ГОСТ 27751) с ограниченным сроком службы и пребыванием в них людей (шпунтовые ограждения котлованов, временные опоры и т.п.)	1,000
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

Сварные соединения	Напряженное состояние	Характеристика расчетного сопротивления	Расчетные сопротивления сварных соединений
Стыковые	Сжатие, растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке при контроле качества шва неразрушающими методами	По пределу текучести	R wy = R y
		По временному сопротивлению	R wu = R u
	Растяжение и изгиб при автоматической, механизированной или ручной сварке	По пределу текучести	R wy = 0,85 R y
	Сдвиг		R ws = R s
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 16.08.2018 N 530/пр)
С угловыми швами	Срез (условный)	По металлу шва
		По металлу границы сплавления	R wz = 0,45 R un
Примечание - Значения коэффициентов надежности по металлу шва следует принимать равными: 1,25 - при R wun <= 490 Н/мм 2 ; 1,35 - при R wun >= 590 Н/мм 2 .

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
		срезу и растяжению болтов классов прочности					смятию соединяемых элементов
		5.6	5.8	8.8	10.9	12.9
Срез	R bs	0,42 R bun	0,4 R bun	0,40 R bun		0,35 R bun	-
Растяжение	R bt	0,45 R bun	0,41 R bun	0,54 R bun	0,7 R bun		-
Смятие: а) болты класса точности A	R bp <*>	-					1,60 R u
б) болты класса точности B		-					1,35 R u
<*> R bp следует определять для соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 540 Н/мм 2 .
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

Коэффициент	Значения коэффициентов , и
	при одном болте и расстоянии a , равном			при a >= 1,5 d и s => 2 d при числе болтов в ряду
	1,35 d <*>	1,5 d	2 d	2	3	4
	1,70	1,70	1,70	1,77	1,45	1,17
	0,05	0,05	0,05	0,19	0,36	0,47
	0,65	0,85	1,0	1,0	1,0	1,0
<*> Только для элементов решеток (раскосов и распорок), кроме постоянно работающих на растяжение, при толщине полки до 6 мм. Обозначения, принятые в таблице 6 : " a " - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; " s " - расстояние вдоль усилия между центрами отверстий.

Тип сечения		Значение коэффициента
обозначение	форма
a		0,03	0,06
b		0,04	0,09
c		0,04	0,14
Примечания 1 Значения коэффициентов для прокатных двутавров высотой свыше 500 мм при расчете на устойчивость в плоскости стенки следует принимать по типу сечения a. 2 На рисунках настоящей таблицы оси " x-x " и " y-y " обозначены в сечениях, нормально к которым располагается расчетная плоскость для определения по формуле (8) ; в остальных сечениях коэффициенты не зависят от расчетной плоскости.

Тип сечения	Схема сечения	Приведенная гибкость стержня сквозного сечения
		с планками	с решетками
1		(12) где	(15) где
2		(13) где ;	(16) где ; ( d 1 и d 2 относятся к сторонам соответственно b 1 и b 2 )
3		(14) где	(17) где
Обозначения, принятые в таблице 8 : - гибкость сквозного стержня в целом в плоскости, перпендикулярной к оси y - y ; - наибольшая из гибкостей сквозного стержня в целом в плоскостях, перпендикулярных к осям x - x или y - y ; , , - гибкости отдельных ветвей при изгибе в плоскостях, перпендикулярных к осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между сварными швами или крайними болтами, прикрепляющими планки; b , ( b 1 , b 2 ) - расстояние между осями ветвей; d , l b - размеры, определяемые по рисункам 3 и 4 ; A - площадь сечения всего стержня; A d 1 , A d 2 - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), расположенных соответственно в плоскостях, перпендикулярных к осям 1-1 и 2-2; A d 3 - площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня); I b 1 , I b 3 - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3 ); I b 1 , I b 2 - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2 ); I s - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x - x ( рисунок 4 ; для сечений типов 1 и 3 ); I s 1 , I s 2 - момент инерции сечения одной из планок, расположенных в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2 ). Примечание - К типу 1 также следует относить сечения, у которых вместо швеллеров применены двутавры, трубчатые и другие профили для одной или обеих ветвей; при этом оси y - y и 1-1 должны проходить через центры тяжести соответственно сечения в целом и отдельной ветви, а значения n и в формуле (12) должны обеспечить наибольшее значение .

Сечение	Условная гибкость элемента	Предельная условная гибкость стенки
	<= 2	(23)
	> 2	(24)
	<= 1	1,2 (25)
	> 1	(26)
	<= 0,8	1,0 (27)
	> 0,8	(28)
		(29)
Обозначения, принятые в таблице 9: - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость при центральном сжатии; b f - ширина полки тавра. Примечания 1 В коробчатом сечении значение следует определять для пластинок, расположенных параллельно плоскости, в которой проверяется устойчивость элемента в целом. 2 В тавровом сечении должно соблюдаться условие 1 <= b f / h ef <= 2; при или в формуле (29) следует принимать или соответственно. 3 Знак " " в формулах означает, что значение в случае его превышения при расчете по формуле следует принимать равным указанному в правой части.

Сечение	Предельная условная гибкость свеса пояса (полки) при условной гибкости элемента
	(37)
	(38)
	(39)
	(40)
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
Обозначение, принятое в таблице 10: - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость при центральном сжатии. Примечание - Для свесов пояса (полки), окаймленных ребрами, предельные значения условной гибкости , вычисленные по формулам (37) и (38) , следует умножать на коэффициент 1,5, а по формуле (39) - на 1,6.
(примечание в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)

	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	0,99
	1.470	1.636	1.845	2.054	2.263	2.472	2.681	2.890	3.099	3.308	3.496

Место приложения нагрузки	Условная предельная гибкость сжатого пояса прокатной или сварной балки
К верхнему поясу	0,35 + 0,0032 b/t + (0,76 - 0,02 b/t ) b/h (71)
К нижнему поясу	0,57 + 0,0032 b/t + (0,92 - 0,02 b/t ) b/h (72)
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе	0,41 + 0,0032 b/t + (0,73 - 0,016 b/t ) b/h (73)
Обозначения, принятые в таблице 11 : b и t - соответственно ширина и толщина сжатого пояса; h - расстояние (высота) между осями поясных листов. Примечания 1 Значения определены при 1 <= h/b <= 6 и 15 <= b/t <= 35; для балок с отношением b/t < 15 в формулах таблицы 11 следует принимать b/t =15. 2 Для балок с фрикционными поясными соединениями значения следует умножать на 1,2. 3 Значения следует повышать умножением на коэффициент , где .

Поясные соединения балок	Значение c cr при , равном
	<= 0,8	1,0	2,0	4,0	6,0	10,0	>= 30,0
Сварные	30,0	31,5	33,3	34,6	34,8	35,1	35,5
Фрикционные	35,2

Балки	Условия работы сжатого пояса
Крановых путей	Крановые рельсы не приварены	2,0
	Крановые рельсы приварены
Прочие	При непрерывном опирании плит
	В прочих случаях	0,8
Примечание - Для отсеков балок крановых путей, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента следует принимать .

	Значения c 1 при a / h ef ( a 1 / h ef ), равном
	0,50	0,60	0,67	0,80	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	>= 2,0
0,10	56,7	46,6	41,8	34,9	28,5	24,5	21,7	19,5	17,7	16,2
0,15	38,9	31,3	27,9	23,0	18,6	16,2	14,6	13,6	12,7	12,0
0,20	33,9	26,7	23,5	19,2	15,4	13,3	12,1	11,3	10,7	10,2
0,25	30,6	24,9	20,3	16,2	12,9	11,1	10,0	9,4	9,0	8,7
0,30	28,9	21,6	18,5	14,5	11,3	9,6	8,7	8,1	7,8	7,6
0,35	28,0	20,6	17,4	13,4	10,2	8,6	7,7	7,2	6,9	6,7
0,40	27,4	20,0	16,8	12,7	9,5	7,9	7,0	6,6	6,3	6,1

	Значения коэффициента c 2 при a / h ef ( a 1 / h ef ), равном
	0,50	0,60	0,67	0,80	1,00	1,20	1,40	>= 1,60
<= 1	1,56	1,56	1,56	1,56	1,56	1,56	1,56	1,56
2	1,64	1,64	1,64	1,67	1,76	1,82	1,84	1,85
4	1,66	1,67	1,69	1,75	1,88	2,01	2,09	2,12
6	1,67	1,68	1,70	1,77	1,92	2,08	2,19	2,26
10	1,68	1,69	1,71	1,78	1,96	2,14	2,28	2,38
>= 30	1,68	1,70	1,72	1,80	1,99	2,20	2,38	2,52

Значение c cr при a / h ef или a /(2 h c ), равном
<= 0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	>= 2,0
По таблице 12	37,0	39,2	45,2	52,8	62,0	72,6	84,7

	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
c cr	10,2	12,7	15,5	20,0	25,0	30,0

	Значения при , равном
	2,2	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5
0	0,240	0,239	0,235	0,226	0,213	0,195	0,173	0,153
0,5	0,203	0,202	0,197	0,189	0,176	0,158	0,136	0,116
0,6	0,186	0,185	0,181	0,172	0,159	0,141	0,119	0,099
0,7	0,167	0,166	0,162	0,152	0,140	0,122	0,100	0,080
0,8	0,144	0,143	0,139	0,130	0,117	0,099	0,077	0,057
0,9	0,119	0,118	0,114	0,105	0,092	0,074	0,052	0,032

	Момент инерции ребра
	поперечного ( I r )	продольного ( I rl )
		требуемое	предельное
			минимальное	максимальное
0,20
0,25
0,30			-	-
Примечание - При вычислении I rl промежуточные значения h 1 / h ef следует определять линейной интерполяцией.

Относительный эксцентриситет m max	Момент M при условной гибкости стержня
m max <= 3		M = M 1
3 < m max <= 20	M = M 2 + ( m max - 3)( M max - M 2 )/17	M = M 1 + ( m max - 3)( M max - M 1 )/17
Обозначения, принятые в таблице 20 : M max - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; M 1 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, принимаемый равным не менее 0,5 M max ; M 2 - изгибающий момент, принимаемый равным M при m max <= 3 и , но не менее 0,5 M max .

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	Значения коэффициентов
		при		при
		m x <= 1	1 < m x <= 5
1		0,7	0,65 + 0,05 m x	1
2
3
4		1 - 0,3 I 2 / I 1	1 - (0,35 - 0,05 m x ) I 2 / I 1	1	при I 2 / I 1 < 0,5
Обозначения, принятые в таблице 21 : I 1 и I 2 - моменты инерции большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения y - y соответственно; - значение при .

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	Условия применения формул		Предельная условная гибкость стенки
1		1 <= m x <= 10; для двутавра		(125)
				(126)
2		; ;		(127)
3				(128)
4		1 <= b f / h ef <= 2;		(129)
5		m y >= 1		(130)
Обозначения, принятые в таблице 22 : - условная гибкость стержня в плоскости действия момента; c cr - коэффициент, определяемый по таблице 17 в зависимости от ; (здесь - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс" и вычисленное без учета коэффициентов , и ; - соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки); (здесь - среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении; для коробчатого сечения ; b f - ширина полки тавра). Примечания 1 Для сечений типа 1 при значениях 0 < m x < 1 или 10 < m x <= 20 значения следует определять линейной интерполяцией между значениями , вычисленными согласно 7.3.2 ( m x = 0) или 8.5.1 ( m x = 20) и по формуле (125) или (126) , соответственно. 2 Для сечения типа 2 при значение следует определять дважды; согласно 7.3.2 и с использованием формул (125) , (126) ; при - линейной интерполяцией между значениями , вычисленными при и . 3 Для сечения типа 4 при или в формуле (129) следует принимать или , соответственно. 4 Для сечений типа 5 при значениях 0 < m y < 1 значения следует определять линейной интерполяцией между значениями , вычисленными согласно 7.3.2 ( m y = 0), и по формуле (130) .

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет	Условие применения формул	Предельная условная гибкость свеса пояса или поясного листа при гибкости стержня
1		0 <= m x <= 5	(132)
2			(133)
3		-	(134)
4			(135)
Обозначение, принятое в таблице 23 : - предельное значение условной гибкости свеса пояса или поясного листа центрально-сжатого элемента, определяемое согласно требованиям 7.3.8 и 7.3.9 . Примечания 1 При 5 < m x <= 20 значения следует определять линейной интерполяцией между значениями , вычисленными по формулам настоящей таблицы, и согласно 8.5.18 и 8.5.19 (при m = 20) соответственно. 2 При гибкости стержня или следует принимать 0,8 и 4 соответственно.

Направление продольного изгиба элемента фермы	Расчетные длины l ef и l ef ,1
	поясов	опорных раскосов и опорных стоек	прочих элементов решетки
1 В плоскости фермы l ef :
а) для ферм, кроме указанных в позиции 1, б	l	l	0,8 l
б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l	l	0,9 l
2 В направлении, перпендикулярном к плоскости фермы (из плоскости фермы) l ef ,1 :
а) для ферм, кроме указанных в позиции 2, б	l 1	l 1	l 1
б) для ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык	l 1	l 1	0,9 l 1
3 В любом направлении l ef = l ef ,1 для ферм из одиночных уголков при одинаковых расстояниях между точками закрепления элементов в плоскости и из плоскости фермы	0,85 l	l	0,85 l
Обозначения, принятые в таблице 24 (см. рисунок 13 ): l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами ближайших узлов) в плоскости фермы; l 1 - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т.п.).

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Расчетная длина l ef ,1 из плоскости фермы (связи) при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба элемента не прерываются	l	0,7 l 1	l 1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой:
рассматриваемый элемент не прерывается	0,7 l 1	l 1	1,4 l 1
рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой	0,7 l 1	-	-
Обозначения, принятые в таблице 25 (см. рисунок 13 , д): l - расстояние от центра узла фермы (связи) до точки пересечения элементов; l 1 - полная геометрическая длина элемента.

Элементы структурных конструкций	Расчетная длина l ef
1 Кроме указанных в позициях 2 и 3	l
2 Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса, а также элементы поясов и решеток, прикрепляемых в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам	0,85 l
3 Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой:
а) сварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль элемента, при l / i min :
до 90	l
св. 90 до 120	0,90 l
св. 120 до 150 (только для элементов решетки)	0,75 l
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)	0,70 l
б) одним болтом при l / i min :
до 90	l
св. 90 до 120	0,95 l
св. 120 до 150 (только для элементов решетки)	0,85 l
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)	0,80 l

Элементы пространственных конструкций	Сжатые и ненагруженные элементы		Растянутые элементы
	l ef	i	l ef	i
Пояса:
по рисунку 15 , а), б), в)	l m	i min	l m	i min
по рисунку 15 , г), д)	0,73 l m	i min	0,73 l m	i min
по рисунку 15 , е)	0,64 l m	i min	0,64 l m	i min
Раскосы:
по рисунку 15 , а), д)		i min	l d ( l d 1 )	i min ( i x )
по рисунку 15 , б), в), г), е)		i min	l d	i min
Распорки:
по рисунку 15 , б), е)	0,80 l c	i min	-	-
по рисунку 15 , в)	0,73 l c	i min
Обозначения, принятые в таблице 27 (рисунок 15) : l dc - условная длина, принимаемая по таблице 28 ; - коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый по таблице 29 . Примечания 1 Раскосы по рисунку 15 , а), д) в точках пересечения должны быть скреплены между собой. 2 Значение l ef для распорок по рисунку 15 , в) приведено для равнополочных уголков. 3 В скобках приведены значения l ef и i для раскосов из плоскости грани конструкции.

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Условная длина раскоса l dc при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба стержня не прерываются	l d	1,3 l d	0,8 l d 1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой; рассматриваемый элемент не прерывается:
в конструкциях по рисунку 15 , а)	1,3 l d	1,6 l d	l d 1
в конструкциях по рисунку 15 , д)	(1,75 - 0,15 n ) l d	(1,9 - 0,1 n ) l d	l d 1
Узел пересечения элементов закреплен от смещения из плоскости грани (диафрагмой и т.п.)	l d	l d	l d
Обозначение, принятое в таблице 28 (рисунок 15) : n = I m.min l d /( I d.min I m ) , где I m.min и I d.min - наименьшие моменты инерции сечения пояса и раскоса соответственно. Примечание - При n < 1 и n > 3 в формулах таблицы следует принимать n = 1 и n = 3 соответственно.

Прикрепление раскоса к поясам	Значение n	Значение при l / i min , равном
		до 60	св. 60 до 160	св. 160
Сварными швами, болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса	До 2	1,14	0,54 + 36 i min / l	0,765
	Свыше 6	1,04	0,54 + 28,8 i min / l	0,740
Одним болтом без фасонки	При любых значениях	1,12	0,64 + 28,8 i min / l	0,820
Обозначения, принятые в таблице 29 : n - по таблице 28 ; l - длина, принимаемая равной: l d - для раскосов по рисунку 15 , б), в), г), е); l dc по таблице 28 - для раскосов по рисунку 15 , а), д). Примечания 1 Значение при 2 <= n <= 6 следует определять линейной интерполяцией. 2 При прикреплении одного конца раскоса к поясу без фасонок сваркой или болтами, а второго конца - через фасонку коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным ; при прикреплении обоих концов раскосов через фасонки - .

Схема закрепления колонны (стойки) и вид нагрузки
	1,0	0,7	0,5	2,0	1,0	2,0	0,725	1,12

Схема рамы	Параметры		Коэффициент расчетной длины
	p	n
	Свободные рамы
	p = 0		(141)
		k >= 2
			(142)
		k >= 2
	Верхний этаж
			При n <= 0,2 (143) при n > 0,2 (144)
	Средний этаж
	Нижний этаж
	Частные случаи
	p = 0	От 0,03 до 0,2
		Св. 0,2
	0,03 <= p <= 50
		От 0,03 до 0,2
		Св. 0,2
	Несвободные рамы		(145)
	Верхний этаж
	0,5( p 1 + p 2 )	n 1 + n 2
	Средний этаж
	0,5( p 1 + p 2 )	0,5( n 1 + n 2 )
	Нижний этаж
	( p 1 + p 2 )	0,5( n 1 + n 2 )
	Частные случаи
	p = 0
Обозначения, принятые в таблице 31 : I s 1 , I s 2 и I i 1 , I i 2 - моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственно к верхнему и нижнему концу проверяемой колонны; I c , l c - соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны; l , l 1 , l 2 - пролеты рамы; k - число пролетов; Примечание - Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент следует определять при значениях p и n как для колонн однопролетной рамы.

Элементы конструкций	Предельная гибкость сжатых элементов
1 Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции:
а) плоских ферм, структурных конструкций и пространственных конструкций из труб или парных уголков высотой до 50 м
б) пространственных конструкций из одиночных уголков, а также пространственных конструкций из труб и парных уголков высотой св. 50 м	120
2 Элементы, кроме указанных в позициях 1 и 7 :
а) плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков, пространственных и структурных конструкций из труб и парных уголков
б) пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединениями
3 Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения монтажа следует принимать по позиции 1 )	220
4 Основные колонны
5 Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже балок крановых путей), балки и прогоны, с учетом работы на сжатие
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
6 Элементы связей, кроме указанных в позиции 5 , а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы, кроме указанных в позиции 7	200
7 Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений, подверженные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости	150
Обозначение, принятое в таблице 32 : - коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в соответствующих случаях вместо следует принимать ).

Элементы конструкций	Предельная гибкость растянутых элементов при воздействии на конструкцию нагрузок
	динамических, приложенных непосредственно к конструкции	статических	от кранов (см. прим. 4 ) и железнодорожных составов
1 Пояса и опорные раскосы плоских ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций	250	400	250
2 Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в позиции 1	350	400	300
3 Нижние пояса балок и ферм крановых путей	-	-	150
4 Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже балок крановых путей)	300	300	200
5 Прочие элементы связей	400	400	300
6 Пояса и опорные раскосы стоек и траверс, тяги траверс опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактных сетей транспорта	250	-	-
7 Элементы опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактных сетей транспорта, кроме указанных в позициях 6 и 8	350	-	-
8 Элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверс опор линий электропередачи и из одиночных уголков), подверженных воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости	150	-	-
Примечания 1 В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверять только в вертикальных плоскостях. 2 Для элементов связей (позиция 5) , у которых прогиб под действием собственного веса не превышает l /150, при воздействии на конструкцию статических нагрузок принимают . 3 Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению (тяжи с талрепами), не ограничивается. 4 Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К в соответствии с СП 20.13330 . 5 Для нижних поясов балок и ферм крановых путей при кранах групп режимов работы 1К - 6К принимают . 6 К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкции, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на усталость или с учетом коэффициентов динамичности по СП 20.13330 .

r / t	100	200	300	400	600	800	1000	1500	2500
c	0,22	0,18	0,16	0,14	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06

Группа элементов	Значение R v при нормативном значении временного сопротивления стали R un , Н/мм 2
	до 420	св. 420 до 440	св. 440 до 520	св. 520 до 580	св. 580 до 675
1	120	128	132	136	145
2	100	106	108	110	116
3	Для всех марок стали 90
4	То же 75
5	" 60
6	" 45
7	" 36
8	" 27

Напряженное состояние (для )	Коэффициент асимметрии напряжений	Формулы для вычисления коэффициента
Растяжение
Сжатие

Форма соединения и расположение сварного шва,
Характеристики сварных соединений		Фактор риска, %
Соединение без напряжений в направлении Z
Угловое соединение с симметрично расположенным швом
Соединение с промежуточным наплавленным слоем
Обычное тавровое соединение с угловыми швами
Тавровое соединение с угловыми швами с полным или частичным проваром
Соединение с угловыми швами, расположенными вблизи свободного торца листа
Угловые соединения с полным проваром
Толщина листа, S , мм, работающего в Z направлении,
Величина катета углового шва, a , мм,
Степень жесткости соединения,
Низкая - возможна свободная усадка
Средняя - частично возможны усадка шва и деформация конструкции
Высокая - жесткое закрепление без усадки шва
Технология сварки,
Число проходов	Один
	Несколько
Последовательность наложения швов	Попеременно с одной и с другой стороны соединения
	Вначале с одной, затем с другой стороны соединения
Подогрев	Без подогрева
	С подогревом

Тип соединения	Вид сварки	Минимальный катет шва k f , мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов T <*> , мм
		4 - 5	6 - 10	11 - 16	17 - 22	23 - 32	33 - 40
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое	Ручная дуговая, автоматическая и механизированная	3	4	6	10	12	16
Угловое и тавровое с односторонними угловыми швами		3	5	8	12	16	22
<*> При условии t >= 0,6 T , где t - толщина более тонкого из свариваемых элементов. Примечания 1 В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 590 Н/мм 2 минимальный катет швов следует принимать по технологическим регламентам на изготовление. 2 Для всех сталей при толщине элементов более 40 мм минимальный катет сварного шва k f следует принимать по расчету. 3 При толщине более тонкого из свариваемых элементов t < 0,6 T , минимальный катет сварного шва k f следует принимать по расчету, но не более 1,2 t .
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 15.12.2021 N 946/пр)

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки сплошного сечения d , мм	Положение шва	Коэффициент	Значение коэффициентов и при нормальных режимах сварки и катетах швов, мм
			3 - 8	9 - 12	14 - 16	св. 16
Автоматическая при d = 3 - 5	В лодочку		1,1			0,7
			1,15			1,0
	Нижнее		1,1	0,9		0,7
			1,15	1,05		1,0
Автоматическая и механизированная при d = 1,4 - 2	В лодочку		0,9		0,8	0,7
			1,05		1,0
	Нижнее, горизонтальное, вертикальное		0,9	0,8	0,7
			1,05	1,0
Ручная и механизированная при d < 1,4 или порошковой проволокой	В лодочку		0,7
	Нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное		1,0

Характеристика расстояния и предела текучести соединяемых элементов	Расстояние при размещении болтов
1 Расстояние между центрами отверстий для болтов в любом направлении:
а) минимальное:
при R yn < 540 Н/мм 2	2,5 d
при R yn >= 540 Н/мм 2	3 d
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии	8 d или 12 t
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних рядах при наличии окаймляющих уголков:
при растяжении	16 d или 24 t
при сжатии	12 d или 18 t
2 Расстояние от центра отверстия для болта до края элемента
а) минимальное вдоль усилия:
при R yn < 540 Н/мм 2	2 d
при R yn >= 540 Н/мм 2	2,5 d
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
б) то же, поперек усилия:
при обрезных кромках	1,5 d
при прокатных кромках	1,2 d
в) максимальное	4 d или 8 t
г) минимальное во фрикционном соединении при любой кромке и любом направлении усилия	1,3 d
3 Расстояние минимальное между центрами отверстий вдоль усилия для болтов, размещаемых в шахматном порядке	u + 1,5 d
Обозначения, принятые в таблице 40 : d - диаметр отверстия для болта; t - толщина наиболее тонкого наружного элемента; u - расстояние поперек усилия между рядами отверстий. Примечания 1 Диаметр отверстий следует принимать: для болтов класса точности A - d = d b ; для болтов класса точности B в конструкциях опор ВЛ, ОРУ и КС - d = d b + 1 мм, в остальных случаях - d = d b + (1; 2 или 3 мм), где d b - диаметр болта. 2 В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок), кроме постоянно работающих на растяжение, при толщине элементов до 6 мм из стали с пределом текучести до 375 Н/мм 2 расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия принимают 1,35 d (без допуска при изготовлении элементов в сторону уменьшения, о чем должно быть указано в проекте). 3 При размещении болтов в шахматном порядке на расстоянии, не менее указанного в позиции 3 , сечение элемента A n следует определять с учетом ослабления его отверстиями, расположенными в одном сечении поперек усилия (не по зигзагу). 4 Для фрикционных соединений с одной плоскостью трения минимальное расстояние между болтами следует принимать 3 d для сталей с пределом текучести свыше 375 Н/мм 2 .
(примечание 4 введено Изменением N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
5 В соединяемых элементах из стали с пределом текучести до 540 Н/мм 2 допускается уменьшение расстояния от центра болта до края элемента вдоль усилия и минимального расстояния между центрами болтов в случае расчета с учетом соответствующих коэффициентов условий работы соединений согласно требованиям 14.2.9 .
(примечание 5 введено Изменением N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

Характеристика соединения	Коэффициент условий работы соединения
1 Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах:
а) класса точности A	1
б) класса точности B	0,9
2 Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при a = 1,5 d и s = 2 d в элементах конструкции из стали с пределом текучести до 540 Н/мм 2	0,8
Обозначения, принятые в таблице 41: a - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; d - диаметр отверстия для болта; s - расстояние вдоль усилия между центрами отверстий. Примечания 1 Коэффициенты, установленные в пунктах 1 и 2 настоящей таблицы, следует учитывать одновременно. 2 При значениях расстояний a и s , промежуточных между указанными в пункте 2 настоящей таблицы и в таблице 40 , коэффициент следует определять линейной интерполяцией.

Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей		Коэффициент трения	Коэффициент при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных диаметров отверстий и болтов , мм, при нагрузке
			динамической ; статической	динамической ; статической
1	Дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации	0,58	1,35	1,12
2	Газопламенный двух поверхностей без консервации	0,42	1,35	1,12
3	Стальными щетками двух поверхностей без консервации	0,35	1,35	1,17
4	Без обработки	0,25	1,70	1,30
Примечание - При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения следует умножать на 0,9.

Характер нагрузки	Поясные соединения	Формулы для расчета поясных соединений в составных балках
Неподвижная	Сварные	(193)
		(194)
	Фрикционные	(195)
Подвижная	Сварные (двусторонние швы)	(196)
		(197)
	Фрикционные	(198)
Обозначения, принятые в таблице 43 : T = QS / I - сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q (здесь S - статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси); n - число угловых швов: при двусторонних швах n = 2, при односторонних n = 1; Q bh , - параметры, определяемые по 14.3.3 , 14.3.4 ; - давление от сосредоточенного груза F n на единицу длины, определяемое с учетом требований 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов ); и - коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330 ; s - шаг поясных болтов; - коэффициент, принимаемый равным: при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу.

Характеристика			Наибольшее расстояние l u , м, при расчетной температуре воздуха, °C (4.2.3)
здания и сооружения	направления		t >= -45	t < -45
Отапливаемое здание	между температурными швами	вдоль блока (по длине здания)	230	160
		по ширине блока	150	110
	от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи		90	60
Неотапливаемое здание и горячий цех	между температурными швами	вдоль блока (по длине здания)	200	140
		по ширине блока	120	90
	от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи		75	50
Открытая эстакада	между температурными швами вдоль блока		130	100
	от температурного шва или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи		50	40
Примечание - При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий - 40 - 50 м и для открытых эстакад 25 - 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < минус 45 °C, должны приниматься меньшие из указанных расстояний.

Элемент конструкций		Коэффициент условий работы
1	Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:
а) на сварке		0,95
б) на болтах		0,90
2	Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнополочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22) :
а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болтами и более, поставленными вдоль пояса траверсы		0,90
б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фасонку		0,75
в) раскос и распорка		0,75
3	Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки:
а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы		0,90
б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор:
в нормальном режиме работы		0,80
в аварийном режиме работы		0,90
Примечание - Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.

Конструкция и направление отклонения		Относительное отклонение верха опоры (к высоте опоры)	Относительный прогиб траверсы и балки (к пролету или длине консоли)
			Вертикальный		Горизонтальный
			в пролете	на консоли	в пролете	на консоли
1	Концевая и угловая опора ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов	1 ---- 120	1 ---- 200	1 ---- 70	Не ограничивается
2	Опора ВЛ анкерного типа высотой до 60 м вдоль проводов	1 ---- 100	1 ---- 200	1 ---- 70	То же
3	Промежуточная опора ВЛ (кроме переходной) вдоль и поперек проводов	Не ограничивается	1 ---- 150	1 ---- 50	"
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
4	Переходные опоры ВЛ всех типов высотой свыше 60 м вдоль проводов	1 ---- 140	1 ---- 200	1 ---- 70	"
5	Опора ОРУ вдоль проводов	1 ---- 100	1 ---- 200	1 ---- 70	1 ---- 200	1 ---- 70
6	То же, поперек проводов	1 ---- 70	Не ограничивается	Не ограничивается	Не ограничивается
7	Стойка опоры под оборудование	1 ---- 100	-	-	-	-
8	Балка под оборудование	-	1 ---- 300	1 ---- 250	-	-
Примечания 1 Отклонение опор ОРУ и траверс опор ВЛ в аварийном и монтажном режимах не нормируется. 2 Отклонения и прогибы по позициям 7 и 8 должны быть уменьшены, если техническими условиями на эксплуатацию оборудования установлены более жесткие требования.

	16 и 25
	35 - 95
	120 и более

Элементы конструкций	Коэффициент условий работы
Предварительно напряженные элементы решетки	0,90
Фланцы:
кольцевого типа	1,10
остальных типов	0,90
Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных полотен при их количестве:
3 - 5 оттяжек в ярусе или элементов антенных полотен	0,80
6 - 8 оттяжек в ярусе	0,90
9 и более оттяжек в ярусе	0,95
Заделка концов на коуше зажимами или точечное опрессование во втулке	0,75
Оплетка каната на коуше или изоляторе	0,55
Элементы крепления оттяжек, антенных полотен, проводов, подкосов к опорным конструкциям и анкерным фундаментам	0,90
Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе их на растяжение с изгибом	0,65
Проушины при работе на растяжение	0,65
Детали креплений и соединений стальных канатов:
механические, кроме осей шарниров	0,80
оси шарниров при смятии	0,90

Напряженное состояние	Условное обозначение	Группа соединения	Расчетное сопротивление заклепочного соединения, Н/мм 2
			срезу и растяжению заклепок из стали марок		смятию соединяемых элементов
			Ст2, Ст3	09Г2
Срез	R rs	B	180	220	-
		C	160	-	-
Растяжение (отрыв головки)	R rt	B, C	120	150	-
Смятие	R rp	B	-	-	R rp = 2 R y
		C	-	-	R rp = 1,7 R y
Примечания 1 К группе B следует относить соединения, в которых заклепки поставлены в отверстия, сверленные в собранных элементах или в деталях по кондукторам; к группе C - соединения, в которых заклепки поставлены в отверстия, продавленные или сверленные без кондуктора в отдельных деталях. 2 При применении заклепок с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и смятию следует понижать умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается.

A -	площадь сечения брутто;
A bn -	площадь сечения болта нетто;
A d -	площадь сечения раскосов;
A f -	площадь сечения полки (пояса);
A n -	площадь сечения нетто;
A w -	площадь сечения стенки;
A wf -	площадь сечения по металлу углового шва;
A wz -	площадь сечения по металлу границы сплавления;
B -	бимомент, изгибно-крутящий бимомент;
E -	модуль упругости;
F -	сила;
G -	модуль сдвига;
I -	момент инерции сечения брутто;
I b -	момент инерции сечения ветви;
I m ; I d -	моменты инерции сечения пояса и раскосов фермы;
I r -	момент инерции сечения ребра, планки;
I rl -	момент инерции сечения продольного ребра;
I t -	момент инерции при свободном кручении;
I x ; I y -	моменты инерции сечения брутто относительно осей x-x и y-y соответственно;
I xn ; I yn -	то же, сечения нетто;
-	секториальный момент инерции сечения;
-	то же, сечения нетто;
M -	момент, изгибающий момент;
M x ; M y -	моменты относительно осей x-x и y-y соответственно;
N -	продольная сила;
N ad -	дополнительное усилие;
N bm -	продольная сила от момента в ветви колонны;
Q -	поперечная сила, сила сдвига;
-	условная поперечная сила для соединительных элементов;
Q s -	условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;
R ba -	расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов;
Позиция исключена с 05.06.2020. - Изменение N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр.
R bp -	расчетное сопротивление смятию одноболтового соединения;
R bs -	расчетное сопротивление срезу одноболтового соединения;
R bt -	расчетное сопротивление растяжению одноболтового соединения;
R bun -	нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению по национальным стандартам и техническим условиям на болты;
R bu -	расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов;
R byn -	нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным пределу текучести по национальным стандартам и техническим условиям на болты;
R cd -	расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);
R dh -	расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;
R lp -	расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;
R p -	расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);
R s -	расчетное сопротивление стали сдвигу;
R u -	расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
R un -	временное сопротивление стали, принимаемое равным минимальному значению по национальным стандартам и техническим условиям на сталь;
R v -	расчетное сопротивление стали усталости;
R wf -	расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;
R wu -	расчетное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
R wun -	нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;
R ws -	расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;
R wy -	расчетное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
R wz -	расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;
R y -	расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
R yf -	то же, для полки (пояса);
R yw -	то же, для стенки;
R yn -	предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести по национальным стандартам и техническим условиям на сталь;
S -	статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;
W x ; W y -	моменты сопротивления сечения брутто относительно осей x-x и y-y соответственно;
W c ; W t -	моменты сопротивления сечения для сжатой и растянутой полки соответственно;
W xn ; W yn -	моменты сопротивления сечения нетто относительно осей x-x и y-y соответственно;
-	секториальный момент сопротивления сечения брутто;
-	секториальный момент сопротивления сечения нетто;
; -	секториальный момент сопротивления сечения для наиболее сжатой и растянутой точки сечения соответственно;
b -	ширина;
b ef -	расчетная ширина;
b f -	ширина полки (пояса);
b r -	ширина выступающей части ребра, свеса;
c x ; c y -	коэффициенты для расчета с учетом развития пластических деформаций при изгибе относительно осей x-x, y-y соответственно;
d -	диаметр отверстия болта;
d b -	наружный диаметр стержня болта;
e -	эксцентриситет силы;
h -	высота;
h ef -	расчетная высота стенки;
h w -	высота стенки;
i -	радиус инерции сечения;
i min -	наименьший радиус инерции сечения;
i x ; i y -	радиусы инерции сечения относительно осей x-x и y-y соответственно;
k f -	катет углового шва;
l -	длина, пролет;
l c -	длина стойки, колонны, распорки;
l d -	длина раскоса;
l ef -	расчетная длина;
l m -	длина панели пояса фермы или колонны;
l s -	длина планки;
l w -	длина сварного шва;
l x ; l y -	расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям x-x и y-y соответственно;
m -	относительный эксцентриситет, m = eA / W c ;
r -	радиус;
t -	толщина;
t f -	толщина полки (пояса);
t w -	толщина стенки;
-	отношение площадей сечений полки (пояса) и стенки, ;
; -	коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;
-	коэффициент условий работы болтового соединения;
-	коэффициент условий работы;
-	коэффициент надежности по нагрузке;
-	коэффициент надежности по материалу;
-	коэффициент надежности по ответственности;
-	коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;
-	коэффициент надежности по устойчивости системы;
-	коэффициент влияния формы сечения;
-	гибкость, ;
-	условная гибкость, ;
-	приведенная гибкость стержня сквозного сечения;
-	условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения, ;
-	условная гибкость свеса пояса, ;
-	условная гибкость поясного листа, ;
-	условная гибкость стенки, ;
-	предельная условная гибкость свеса пояса (поясного листа);
-	предельная условная гибкость стенки;
; -	расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям x-x и y-y соответственно;
-	абсолютная величина нормального напряжения;
-	местное напряжение;
; -	нормальные напряжения, параллельные осям x-x и y-y соответственно;
; -	касательное напряжение;
; -	касательные напряжения, параллельные осям x-x и y-y соответственно;
-	коэффициент устойчивости при центральном сжатии;
-	коэффициент устойчивости при сжатии;
-	коэффициент устойчивости при изгибе;
-	коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом;
-	коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом в двух плоскостях;
-	секториальная координата.

Характеристики	Значение
Плотность , кг/м 3 :
проката и стальных отливок	7850
отливок из чугуна	7200
Коэффициент линейного расширения , °C -1	0,12·10 -4
Модуль упругости E , Н/мм 2
прокатной стали, стальных отливок	2,06·10 5
отливок из чугуна марок:
СЧ15	0,83·10 5
СЧ20, СЧ25, СЧ30	0,98·10 5
пучков и прядей параллельных проволок	1,96·10 5
канатов стальных:
спиральных и закрытых несущих	1,67·10 5
двойной свивки	1,47·10 5
двойной свивки с неметаллическим сердечником	1,27·10 5
Модуль сдвига прокатной стали и стальных отливок G , Н/мм 2	0,79·10 5
Коэффициент поперечной деформации (Пуассона)	0,3
Примечание - Значения модуля упругости приведены для канатов, предварительно вытянутых усилием, равным не менее 60% разрывного усилия для каната в целом.

Наименование материалов	Марка и номинальное сечение, мм 2	Модуль упругости E , Н/мм 2	Коэффициент линейного расширения , °C -1
Алюминиевые провода по ГОСТ 839	А, АНП; 16 800	0,630·10 5	0,23·10 -4
Медные провода по ГОСТ 839	М; 4 800	1,300·10 5	0,17·10 -4
Сталеалюминиевые провода по ГОСТ 839 при отношении площадей алюминия к стали, равном:	АС, АСК; АСКП, АСКС
6 6,25	10 и более	0,825·10 5	0,192·10 -4
0,65	95	1,460·10 5	0,139·10 -4
4,29 - 4,39	120 и более	0,890·10 5	0,183·10 -4
7,71 - 8,04	150 и более	0,770·10 5	0,198·10 -4
1,46	185 и более	1,140·10 5	0,155·10 -4
12,22	330	0,665·10 5	0,212·10 -4
18,2 18,5	400 и 500	0,665·10 5	0,212·10 -4
Биметаллическая сталемедная проволока по ГОСТ 3822 диаметром, мм:	БСМ 1
1,6 4	2,0 12,5	1,870·10 5	0,127·10 -4
6	28,2	1,900·10 5	0,124·10 -4
Примечание - Значения массы проводов и проволоки следует принимать по ГОСТ 839 и ГОСТ 3822 .

Расчетная температура, °C	Группа конструкций	Нормативное сопротивление стали, Н/мм 2
		R yn < 290			290 <= R yn < 390		390 <= R yn < 440		440 <= R yn < 540		R yn >= 540
		Показатели ударной вязкости KCV, Дж/см 2 <5> , <6>
		при температуре испытаний на ударный изгиб, °C
		+20	0	-20	-20	-40	-40	-60	-40	-60	-60
t >= 45	1, 2, 3	-	34	+	34	+	34	+	66/34 <4>	40	66
	4	+ <2>	34 <3>	+	+	+	+	+	+	+	-
-45 > t >= -55	1	-	-	-	-	34	34	+	66/34 <4>	+	66
	2, 3	-	34	34	34	+	34	+	66/34 <4>	+	66
	4	-	34	+	34 <3>	+	+	+	+	+	-
t < -55	1, 2, 3	-	-	-	-	34	-	34	-	66/34 <4>	66
	4	-	-	-	34	+	+	+	+	+	-
Обозначения, принятые в таблице В.1: Знак "-" означает, что применение стали с такими гарантиями не допускается; знак "+" - допускается использовать фактические результаты механических свойств в поставленной партии проката при нормативных значениях KCV -20 , KCV -40 , KCV -60 >= 34 Дж/см 2 и для сталей с R yn >= 440 Н/мм 2 при KCV -40 , KCV -60 >= 66/34 Дж/см 2 . -------------------------------- <1> Нормы устанавливаются на основании испытаний на ударный изгиб образцов с острым V-образным надрезом проката с толщиной не менее 5 мм и труб с толщиной стенки не менее 5 мм. В случае толщины элемента менее 5 мм, проведение испытаний не требуется. <2> Применяются стали С235 без гарантий по ударной вязкости. <3> Для сооружений с ограниченным сроком службы и пребыванием в них людей. <4> Числитель - нормативные значения для листовой стали толщиной более 40 мм и труб с толщиной стенки более 40 мм; знаменатель - для фасонного проката, а также для листовой стали толщиной до 40 мм включительно и труб с толщиной стенки до 40 мм включительно.
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
<5> В листовом прокате испытываются поперечные образцы, в широкополосном универсальном, фасонном, сортовом прокате - продольные, в трубах и профилях - поперечные и продольные. <6> В электросварных трубах нормы распространяются на ударную вязкость основного металла, металла сварного шва и границы сплавления.

Нормативные сопротивления стали, Н/мм 2	Содержание элементов <*> , %, не более			C э , %, не более
	C	P	S
R yn < 290	0,22	0,040	0,025	-
290 <= R yn < 390	0,14	0,025	0,025	0,46
390 <= R yn < 540	0,12	0,017 <**>	0,010 <**>	0,47
540 <= R yn < 590	0,13	0,015	0,010	0,48
R yn >= 590	0,15	0,015	0,004	0,60
<*> Предельные отклонения по химическому составу в готовом прокате принимаются по действующему стандарту. <**> S + P <= 0,020%. Примечания 1 Углеродный эквивалент C э , %, следует определять по формуле где C, Mn, Si, Cr, Ni, Cu, V, Nb, Mo, P - массовые доли элементов, %. 2 Для сталей с нормативным сопротивлением 290 <= R yn < 390 Н/мм 2 в соответствии с ГОСТ 27772 принимают повышение содержания углерода до 0,17%. 3 Для двутавров с параллельными гранями полок принимают повышение содержания углерода для сталей С345 и С355-1 - до 0,17%; для стали С390 - до 0,14%. 4 Гарантия свариваемости проката из стали с R yn < 290 Н/мм 2 обеспечивается химическим составом, проката из стали R yn >= 290 Н/мм 2 - дополнительно углеродным эквивалентом.

Сталь	Толщина проката, мм	Нормативное сопротивление <*> проката и труб, Н/мм 2		Расчетное сопротивление <**> проката и труб, Н/мм 2
		R yn	R un	R y	R u
С235	От 2,0 до 4,0 включ.	235	360	230	350
С245	От 2,0 до 20 включ.	245	370	240	360
С255	От 2,0 до 3,9 включ.	255	380	250	370
	" 4,0 " 10 "	245	380	240	370
	Св. 10 до 20 "	245	370	240	360
	" 20 " 40 "	235	370	230	360
С345К	От 2,0 до 10 включ.	355	470	350	460
С355	От 2,0 до 16 включ.	355	490	350	480
	" 16 " 40 "	345	490	340	480
	" 40 " 60 "	335	490	330	480
	" 60 " 80 "	325	490	320	480
	" 80 " 100 "	315	470	310	460
	" 100 " 160 "	295	470	285	460
	" 160 " 200 "	285	470	280	460
	" 200 " 260 "	270	450	265	440
	" 260 " 300 "	260	450	255	440
	" 300 " 360 "	245	440	240	430
С355-1; С355-К	От 2,0 до 16 включ.	355	490	350	480
	" 16 " 40 "	345	490	340	480
	" 40 " 50 "	335	490	330	480
С355П	От 2,0 до 16 включ.	355	490	350	480
	" 16 " 40 "	345	490	340	480
С390; С390-1	От 5,0 до 16 включ.	390	520	380	505
	" 16 " 40 "	390	520	380	505
	" 40 " 60 "	385	520	375	505
	" 60 " 80 "	375	510	365	500
	" 80 " 100 "	365	510	355	500
	" 100 " 160 "	360	510	350	500
С390П	От 2,0 до 40 включ.	390	520	380	505
(позиция введена Изменением N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)
С440	От 5,0 до 16 включ.	440	540	430	525
	" 16 " 40 "	440	540	430	525
	" 40 " 60 "	430	540	430	525
	" 60 " 80 "	425	530	415	520
	" 80 " 100 "	415	530	405	520
	" 100 " 160 "	405	530	395	520
С550	От 8,0 до 50 включ.	540	640	525	625
С590	От 8,0 до 50 включ.	590	685	575	670
С690	От 8,0 до 50 включ.	690	785	-	-
<*> За нормативное сопротивление приняты значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в ГОСТ 27772 . <**> Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по материалу, определенные в соответствии с таблицей 3 , с округлением до 5 Н/мм 2 . В таблице приведены значения расчетных сопротивлений проката по ГОСТ 27772 .

Сталь	Толщина полки профилей, мм	Нормативное сопротивление проката, Н/мм 2		Расчетное сопротивление проката, Н/мм 2
		R yn	R un	R y	R u
С255Б; С255Б-1	<= 10	255	380	250	370
	Св. 10 до 20 включ.	245	370	240	360
	" 20 " 40 "	235	370	230	360
	" 40 " 60 "	235	370	230	360
	" 60 " 80 "	225	370	220	360
	" 80 " 100 "	215	370	210	360
	> 100	200	360	195	350
С345Б	<= 10	345	480	335	470
	Св. 10 до 20 включ.	325	470	315	460
	" 20 " 40 "	305	460	300	450
	" 40 " 60 "	285	450	280	440
С345Б-1	<= 10	345	490	335	480
	Св. 10 до 20 включ.	325	470	315	460
	" 20 " 40 "	305	460	300	450
	" 40 " 60 "	285	450	280	440
С355Б	<= 20	355	470	345	460
	Св. 20 до 40 включ.	345	470	335	460
	" 40 " 60 "	340	470	325	460
	" 60 " 80 "	325	460	315	450
	" 80 " 100 "	315	460	305	450
	> 100	295	460	290	450
С355Б-1	<= 20	355	470	345	460
	Св. 20 до 40 включ.	345	470	335	460
	" 40 " 60 "	335	470	325	460
С390Б	<= 30	390	520	380	505
	Св. 30 до 60 включ.	370	490	360	480
	" 60 " 80 "	360	480	350	470
	" 80 " 100 "	350	480	340	470
	> 100	330	470	320	460
С440Б	<= 20	440	600	430	585
	Св. 20 до 30 включ.	430	560	420	545
	" 30 " 80 "	420	520	410	505
	" 80 " 100 "	400	520	390	505
	> 100	380	500	370	490
Примечание - Цифра 1 в первой графе означает вариант химического состава.

Сталь	Толщина проката <*> , мм	Нормативное сопротивление <**> проката, Н/мм 2		Расчетное сопротивление <***> проката, Н/мм 2
		R yn	R un	R y	R u
С245	От 4,0 до 20 включ.	245	370	240	360
	" 20 " 40 "	235	370	230	360
С255	От 4,0 до 10 включ.	255	380	250	370
	" 10 " 20 "	245	370	240	360
	" 20 " 40 "	235	370	230	360
С345	От 4,0 до 10 включ.	345	480	340	470
	" 10 " 20 "	325	470	320	460
	" 20 " 40 "	305	460	300	450
С345К	От 4,0 до 10 включ.	345	480	340	470
С355	От 5,0 до 16 включ.	355	490	350	480
	" 16 " 40 "	345	480	340	470
	" 40 " 60 "	340	470	330	460
С355-1	От 5,0 до 16 включ.	355	490	350	480
	" 16 " 40 "	345	480	340	470
	" 40 " 60 "	340	470	330	460
С390	От 5,0 до 10 включ.	390	520	380	505
	" 10 " 20 "	380	500	370	480
	" 20 " 40 "	370	490	360	480
	" 40 " 60 "	365	485	350	475
С440	От 5,0 до 10 включ.	440	600	430	585
	" 10 " 20 "	440	580	430	565
	" 20 " 40 "	430	550	420	535
	" 40 " 60 "	420	520	410	505
<*> За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки. <**> За нормативное сопротивление приняты гарантированные значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в национальных стандартах или технических условиях. В тех случаях, когда эти значения в национальных стандартах или технических условиях приведены только в одной системе единиц - кгс/мм 2 , нормативные сопротивления, Н/мм 2 , вычислены умножением соответствующих значений на 9,81 с округлением до 5 Н/мм 2 . <***> Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по материалу, определенные в соответствии с таблицей 3 , с округлением до 5 Н/мм 2 . В настоящей таблице приведены значения расчетных сопротивлений проката (за исключением двутавров с параллельными гранями полок) по ГОСТ 27772 .

Временное сопротивление, Н/мм 2	Расчетное сопротивление, Н/мм 2
	смятию		диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) R cd
	торцевой поверхности (при наличии пригонки) R p	местному в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании R lp
360	351/343	176/171	9/9
370	361/352	180/176	9/9
380	371/362	185/181	9/9
390	380/371	190/185	10/10
400	390/381	195/190	10/10
430	420/409	210/204	10/10
440	429/419	215/209	11/11
450	439/428	220/214	11/11
460	449/438	224 /219	11/11
470	459/448	229/224	11/11
480	468/457	234/228	12/12
490	478/467	239/233	12/12
510	498/486	249/243	12/12
540	527/514	263/257	13/13
570	556/543	278/271	14/14
590	576/562	288/281	14/14
Примечание - В таблице приведены значения расчетных сопротивлений, вычисленные по формулам раздела 6 при (в числителе) и (в знаменателе).

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления, Н/мм 2 , отливок из углеродистой стали марок
		15Л	25Л	35Л	45Л, 40ХФА
Растяжение, сжатие и изгиб	R u	150	180	210	250
Сдвиг	R s	90	110	130	150
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	R p	230	270	320	370
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плоском касании	R lp	110	130	160	180
Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях с ограниченной подвижностью)	R cd	6	7	8	10

Напряженное состояние	Условное обозначение	Расчетные сопротивления, Н/мм 2 , отливок из серого чугуна марок
		СЧ 15	СЧ 20	СЧ 25	СЧ 30
Растяжение центральное и изгиб	R t	55	65	85	100
Сжатие центральное и изгиб	R c	160	200	230	250
Сдвиг	R s	40	50	65	75
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	R p	240	300	340	370

Параметр диаграммы - безразмерная координата	Обозначение	Сталь
		С245, С255, С255Б, С255Б-1	С345, С345К, С355, С355-1, С355П, С345Б, С345Б-1, С355Б, С355Б-1	С390, С390-1, С390Б, С390П	С440, С440Б	С550, С590
Относительная деформация, соответствующая пределу пропорциональности		0,8	0,8	0,9	0,9	0,9
Нормальное напряжение, соответствующее пределу пропорциональности		0,8	0,8	0,9	0,9	0,9
Относительная деформация, соответствующая началу текучести		1,7	1,7	1,7	1,7	1,7
Нормальное напряжение, соответствующее пределу текучести		1	1	1	1	1
Относительная деформация, соответствующая концу текучести		14,0	16,0	17,0	17,0	18,0
Относительная деформация, соответствующая временному сопротивлению		141,6	88,3	67,1	49,6	26,2
Нормальное напряжение, соответствующее временному сопротивлению		1,653	1,415	1,345	1,33	1,16
Относительная деформация, соответствующая разрыву		251	153	115	87,2	51,1
Нормальное напряжение, соответствующее разрыву		1,35	1,26	1,23	1,20	1,10
Примечание - При отсутствии в партиях проката из высокопрочных сталей (от С390 и более) площадки текучести CD в обобщенной диаграмме на рисунке В.1 следует использовать кривую OACEF.

Диапазон расчетных сопротивлений стали	Марка материала для сварки				Тип электрода при ручной сварке
	сварочной проволокой для автоматической и механической сварки		флюса	порошковой проволокой
	в углекислом газе или в его смеси с аргоном	под флюсом
R yn < 290 Н/мм 2	Св-08Г2С, Св-08ГСНТ, Св-08ГСМТ	Св-08А	АН-348-А АН-60 <*> ПФК-56С <*4> UF-02; UF-03 <*5>	ПП-АН-3, ПП-АН-8	Э42 <*> , Э42А <*>
		Св-08ГА			Э46 <*> , Э46А <*>
290 Н/мм 2 <= R yn < 440 Н/мм 2		Св-10ГА <**>	АН-17-М АН-43 АН-47 АН-348-А <***> ПФК-56С <*4> UF-02; UF-03 <*5>		Э50, Э50А
		Св-10Г2 <**> , Св-10НМА
440 Н/мм 2 <= R yn < 590 Н/мм 2	Св-08Г2С, Св-08ГСНТ, Св-08ГСМТ, Св-08ХНМ	Св-10Г2 <**> , Св-10НМА	ПФК-56С <*4> UF-02; UF-03 <*5>	ПП-АН-3, ПП-АН-8	Э50А, Э60
R yn >= 590 Н/мм 2	Св-08ХГСМА	Св-10НМА	АН-17-М, ПФК-56С <*4> UF-02; UF-03 <*5>	ПП-АН-3, ПП-АН-8	Э60
	Св-10ХГ2СМА	Св-08ХН2ГМЮ			Э70
<*> Электроды типов Э42, Э42А, Э46, Э46А, флюс марки АН-60 следует применять для конструкций групп 2, 3 при расчетных температурах t >= -45 °C. <**> Не применять в сочетании с флюсом марки АН-43. <***> Для флюса марки АН-348-А требуется дополнительный контроль механических свойств металла шва при сварке соединений элементов всех толщин при расчетных температурах t < -45 °C и толщин свыше 32 мм - при расчетных температурах t >= -45 °C. <*4> Керамический флюс марки ПФК-56С по соответствующим техническим условиям. <*5> Керамический флюс сварочный агломерированный марок UF-02 и UF-03 по соответствующим техническим условиям. Примечание - При соответствующем техническом обосновании для сварки конструкций могут применяться сварочные материалы (проволоки, флюсы, защитные газы), не указанные в настоящей таблице. При этом механические свойства металла шва, выполняемого с их применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых применением материалов, приведенных в настоящей таблице.

Сварочные материалы		R wun , Н/мм 2	R wf , Н/мм 2
тип электрода	марка проволоки
Э42, Э42А	Св-08, Св-08А	410	180
Э46, Э46А	Св-08ГА	450	200
Э50, Э50А	Св-08Г2С, Св-10ГА, Св-10Г2, ПП-АН-8, ПП-АН-3	490	215
Э60	Св-08Г2С <*> , Св-08ГСНТ, Св-08ГСМТ, Св-08ХНМ, Св-10НМА	590	240
Э70	Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ	685	280
Э85	-	835	340
<*> Только для швов с катетом k f <= 6 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 Н/мм 2 и более.

Расчетная температура t , °C	Класс прочности болтов и требования к ним по действующим стандартам в конструкциях при работе болтов на
	растяжение	срез
>= -45	5.6	5.6
	5.8	5.8
	8.8	8.8
	10.9	10.9
	12.9	12.9
-45 > t >= -55	5.6 <1>	5.6
	8.8 <1>	8.8
	10.9 <1>	10.9
	12.9 <1>	12.9
<-55	5.6 <1>	5.6
	8.8 <1>	8.8
	10.9 <1>	10.9
	12.9 <1>	12.9
<1> С требованием испытания на разрыв на косой шайбе.

Конструкции	Стали при расчетной температуре t , °C
	>= -45	-45 > t >= -55	< -55
Конструкции, кроме опор воздушных линий электропередачи, распределительных устройств и контактной сети	С245, С255	С245, С255, С355	С355
Для U-образных болтов, а также фундаментных болтов опор воздушных линий электропередачи, распределительных устройств и контактной сети	С245, С255	С355	С355
Примечание - Расчетные сопротивления болтов из других сталей с R yn >= 390 Н/мм 2 следует вычислять по формулам пункта 6.6 с округлением до 5 Н/мм 2 .

Класс прочности болтов	R bun	R byn	R bs	R bt
5.6	500	300	210	225
5.8	500	400	210	-
8.8	830	664	332	451
10.9	1040	936	416	728
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)
12.9	1220	1098	427	854
(в ред. Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 04.12.2019 N 769/пр)

Временное сопротивление стали соединяемых элементов R un , Н/мм 2	Расчетные сопротивления R bp , Н/мм 2 , смятию элементов, соединяемых болтами класса точности
	A	B
360	560	475
370	580	485
380	590	500
390	610	515
430	670	565
440	685	580
450	700	595
460	720	605
470	735	620
480	750	630
490	765	645
510	795	670
540	845	710
570	890	750
590	920	775
Примечание - Значения расчетных сопротивлений, указанные в таблице, вычислены по формулам раздела 4 с округлением до 5 Н/мм 2 .

Номинальный диаметр болтов, мм	Расчетные сопротивления R ba , Н/мм 2
	при нормативном сопротивлении стали болтов, Н/мм 2
	R yn < 290	290 <= R yn < 390
12, 16, 20	200	265
24, 30	190	245
36	190	230
42, 48, 56	180	230
64, 72, 80	180	220
90, 100	180	210
110, 125, 140	165	210
Примечания 1 Исключено с 28.07.2023. - Изменение N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр.
2 Расчетные сопротивления болтов из других сталей с R yn >= 390 Н/мм 2 следует вычислять по формулам пункта 6.6 с округлением до 5 Н/мм 2 .

d , мм	16	(18)	20	(22)	24	(27)	30	36	42	48
A b , см 2	2,01	2,54	3,14	3,80	4,52	5,72	7,06	10,17	13,85	18,09
A bn , см 2	1,57	1,92	2,45	3,03	3,53	4,59	5,61	8,16	11,20	14,72
Примечания 1 Площади сечения болтов диаметром свыше 48 мм следует принимать по действующим стандартам. 2 Размеры, заключенные в скобки, следует применять только в конструкциях опор ВЛ и ОРУ.

Условная гибкость	Коэффициенты для типа сечения			Условная гибкость	Коэффициенты для типа сечения
	a	b	c		a	b	c
0,4	1000	1000	984	4,6	359		329
0,6	994	986	956	4,8	330		308
0,8	981	967	929	5,0	304		289
1,0	968	948	901	5,2	281		271
1,2	953	927	872	5,4	261		255
1,4	938	905	842	5,6	242		241
1,6	920	881	811	5,8	226
1,8	900	855	778	6,0	211
2,0	877	826	744	6,2	198
2,2	851	794	709	6,4	186
2,4	821	760	672	6,6	174
2,6	786	723	635	6,8	164
2,8	747	683	598	7,0	155
3,0	704	643	562	7,2	147
3,2	660	602	527	7,4	139
3,4	616	562	493	7,6	132
3,6	572	524	460	7,8	125
3,8	526	487	430	8,0	119
4,0	475	453	402	8,5	105
4,2	431	422	375	9,0	094
4,4	393	392	351	9,5	084
				10,0	076
Примечание - Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

Тип сечения	Схема сечения и эксцентриситет		Значения при
			0,1 <= m <= 5	5 < m <= 20	0,1 <= m <= 5	5 < m <= 20
1		-	1,0	1,0	1,0
2		-	0,85	0,85	0,85
3		-			0,85
4		-		1,1	1,1
5		0,25		1,2	1,2
		0,5		1,25	1,25
		>= 1,0			1,3
6		-
7		-
8		0,25		1,0	1,0
		0,5		1,0	1,0
		>= 1		1,0	1,0
9		0,5		1,0	1,0
		>= 1		1,0	1,0
10		0,5	1,4	1,4	1,4	1,4
		1,0		1,6	1,35 + 0,05 m	1,6
		2,0		1,8	1,3 + 0,1 m	1,8
11		0,5	1,45 + 0,04 m	1,65	1,45 + 0,04 m	1,65
		1,0	1,8 + 0,12 m	2,4	1,8 + 0,12 m	2,4
		1,5		-	-	-
		2,0		-	-	-
Примечания 1 Для типов сечений 5 - 7 при подсчете значений A f / A w площадь вертикальных элементов полок не следует учитывать. 2 Для типов сечений 6 - 7 значения следует принимать равными значениям для типа 5 при тех же значениях A f / A w .

Условная гибкость	Значение при приведенном относительном эксцентриситете m ef
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0
0,5	967	922	850	782	722	669	620	577	538
1,0	925	854	778	711	653	600	563	520	484
1,5	875	804	716	647	593	548	507	470	439
2,0	813	742	653	587	536	496	457	425	397
2,5	742	672	587	526	480	442	410	383	357
3,0	667	597	520	465	425	395	365	342	320
3,5	587	522	455	408	375	350	325	303	287
4,0	505	447	394	356	330	309	289	270	256
4,5	418	382	342	310	288	272	257	242	229
5,0	354	326	295	273	253	239	225	215	205
5,5	302	280	256	240	224	212	200	192	184
6,0	258	244	223	210	198	190	178	172	166
6,5	223	213	196	185	176	170	160	155	149
7,0	194	186	173	163	157	152	145	141	136
8,0	152	146	138	133	128	121	117	115	113
9,0	122	117	112	107	103	100	098	096	093

Условная гибкость	Значение при приведенном относительном эксцентриситете m ef
	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5
0,5	469	417	370	337	307	280	260	237	222
1,0	427	382	341	307	283	259	240	225	209
1,5	388	347	312	283	262	240	223	207	195
2,0	352	315	286	260	240	222	206	193	182
2,5	317	287	262	238	220	204	190	178	168
3,0	287	260	238	217	202	187	175	166	156
3,5	258	233	216	198	183	172	162	153	145
4,0	232	212	197	181	168	158	149	140	135
4,5	208	192	178	165	155	146	137	130	125
5,0	188	175	162	150	143	135	126	120	117
5,5	170	158	148	138	132	124	117	112	108
6,0	153	145	137	128	120	115	109	104	100
6,5	140	132	125	117	112	106	101	097	094
7,0	127	121	115	108	102	098	094	091	087
8,0	106	100	095	091	087	083	081	078	076

Условная гибкость	Значение при приведенном относительном эксцентриситете m ef
	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5	210	183	164	150	125	106	090	077
1,0	196	175	157	142	121	103	086	074
1,5	182	163	148	134	114	099	082	070
2,0	170	153	138	125	107	094	079	067
2,5	158	144	130	118	101	090	076	065
3,0	147	135	123	112	097	086	073	063
3,5	137	125	115	106	092	082	069	060
4,0	127	118	108	098	088	078	066	057
4,5	118	110	101	093	083	075	064	055
5,0	111	103	095	088	079	072	062	053
5,5	104	095	089	084	075	069	060	051
Примечания 1 Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз. 2 Значения следует принимать не более значений .

Условная приведенная гибкость	Значение при относительном эксцентриситете m
	0,1	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25	1,5	1,75	2,0
0,5	908	800	666	571	500	444	400	364	333
1,0	872	762	640	553	483	431	387	351	328
1,5	830	727	600	517	454	407	367	336	311
2,0	774	673	556	479	423	381	346	318	293
2,5	708	608	507	439	391	354	322	297	274
3,0	637	545	455	399	356	324	296	275	255
3,5	562	480	402	355	320	294	270	251	235
4,0	484	422	357	317	288	264	246	228	215
4,5	415	365	315	281	258	237	223	207	196
5,0	350	315	277	250	230	212	201	186	178
5,5	300	273	245	223	203	192	182	172	163
6,0	255	237	216	198	183	174	165	156	149
6,5	221	208	190	178	165	157	149	142	137
7,0	192	184	168	160	150	141	135	130	125
8,0	148	142	136	130	123	118	113	108	105

Условная приведенная гибкость	Значение при относительном эксцентриситете m
	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0	6,5
0,5	286	250	222	200	182	167	154	143	133
1,0	280	243	218	197	180	165	151	142	131
1,5	271	240	211	190	178	163	149	137	128
2,0	255	228	202	183	170	156	143	132	125
2,5	238	215	192	175	162	148	136	127	120
3,0	222	201	182	165	153	138	130	121	116
3,5	206	187	170	155	143	130	123	115	110
4,0	191	173	160	145	133	124	118	110	105
4,5	176	160	149	136	124	116	110	105	096
5,0	161	149	138	127	117	108	104	100	095

Условная приведенная гибкость	Значение при относительном эксцентриситете m
	7,0	8,0	9,0	10	12	14	17	20
0,5	125	111	100	091	077	067	058	048
1,0	121	109	098	090	077	066	055	046
1,5	119	108	096	088	077	065	053	045
2,0	117	106	095	086	076	064	052	045
2,5	113	103	093	083	074	062	051	044
3,0	110	100	091	081	071	061	051	043
3,5	106	096	088	078	069	059	050	042
4,0	100	093	084	076	067	057	049	041
4,5	096	089	079	073	065	055	048	040
Примечания 1 Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз. 2 Значения следует принимать не более значений .

Эпюры моментов		Значение m ef при m ef, 1 , равном
		0,1	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	5,0	7,0	10,0	20,0
	1	0,10	0,30	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,17	0,39	0,68	1,03	1,80	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,10	0,22	0,36	0,55	1,17	1,95	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,10	0,10	0,18	0,30	0,57	1,03	1,78	3,35	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,23	0,48	0,95	2,18	4,40	13,40
	6	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,18	0,40	1,25	3,00	11,40
	7	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,50	1,70	9,50
	1	0,10	0,31	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,22	0,46	0,73	1,05	1,88	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,17	0,38	0,58	0,80	1,33	2,00	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,14	0,32	0,49	0,66	1,05	1,52	2,22	3,50	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,26	0,41	0,57	0,95	1,38	1,80	2,95	4,70	13,40
	6	0,10	0,16	0,28	0,40	0,52	0,95	1,25	1,60	2,50	4,00	11,50
	7	0,10	0,22	0,32	0,42	0,55	0,95	1,10	1,35	2,20	3,50	10,80
	1	0,10	0,32	0,70	1,12	1,60	2,62	2,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,28	0,60	0,90	1,28	1,96	2,75	3,72	5,65	8,40	18,50
	3	0,10	0,27	0,55	0,84	1,15	1,75	2,43	3,17	4,80	7,40	17,20
	4	0,10	0,26	0,52	0,78	1,10	1,60	2,20	2,83	4,00	6,30	15,40
	5	0,10	0,25	0,52	0,78	1,10	1,55	2,10	2,78	3,85	5,90	14,50
	6	0,10	0,28	0,52	0,78	1,10	1,55	2,00	2,70	3,80	5,60	13,80
	7	0,10	0,32	0,52	0,78	1,10	1,55	1,90	2,60	3,75	5,50	13,00
	1	0,10	0,40	0,80	1,23	1,68	2,62	3,55	4,55	6,50	9,10	19,40
	2	0,10	0,40	0,78	1,20	1,60	2,30	3,15	4,10	5,85	8,60	18,50
	3	0,10	0,40	0,77	1,17	1,55	2,30	3,10	3,90	5,55	8,13	18,00
	4	0,10	0,40	0,75	1,13	1,55	2,30	3,05	3,80	5,30	7,60	17,50
	5	0,10	0,40	0,75	1,10	1,55	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	17,00
	6	0,10	0,40	0,75	1,10	1,50	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,50
	7	0,10	0,40	0,75	1,10	1,40	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,00
Обозначения, принятые в таблице Д.5 : ;

Сечение
тип	схема
1		0,25	0	0
2				По формуле (Ж.12) приложения Ж
3		0		То же
4				0
5 Исключен с 28.07.2023. - Изменение N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр
Обозначения, принятые в таблице Д.6 : I 1 и I 2 - моменты инерции большего и меньшего поясов соответственно относительно оси симметрии сечения y - y . , , где t w - толщина стенки; t f - толщина полок.
(в ред. Изменения N 5 , утв. Приказом Минстроя России от 27.06.2023 N 448/пр)

Тип сечения	Схема сечения		Наибольшие значения коэффициентов
			c x	c y	n при M y = 0 <*>
1		0,25	1,19	1,47	1,5
		0,5	1,12
		1,0	1,07
		2,0	1,04
2		0,5	1,40	1,47	2,0
		1,0	1,28
		2,0	1,18
3		0,25	1,19	1,07	1,5
		0,5	1,12	1,12
		1,0	1,07	1,19
		2,0	1,04	1,26
4		0,5	1,40	1,12	2,0
		1,0	1,28	1,20
		2,0	1,18	1,31
5		-	1,47	1,47	а) 2,0 б) 3,0
6		0,25	1,47	1,04	3,0
		0,5		1,07
		1,0		1,12
		2,0		1,19
7		-	1,26	1,26	1,5
8		-	1,60	1,47	а) 3,0 б) 1,0
9		0,5	1,60	1,07	а) 3,0 б) 1,0
		1,0		1,12
		2,0		1,19
<*> При следует принимать n = 1,5, за исключением сечения типа 5 , а), для которого n = 2, и типа 5 , б), для которого n = 3. Примечания 1 Коэффициенты для промежуточных значений A f / A w следует определять линейной интерполяцией. 2 Значение коэффициентов c x , c y следует принимать не более , где - коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному.

Плиты		При b / a
		1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9	2,0	> 2
Опертые по четырем сторонам		0,048	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098	0,100	0,125
		0,048	0,049	0,050	0,050	0,050	0,050	0,049	0,048	0,048	0,047	0,046	0,037
Опертые по трем сторонам		При a l / d l
		0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	2,0	> 2
		0,060	0,074	0,088	0,097	0,107	0,112	0,120	0,126	0,132	0,133
Обозначения, принятые в таблице Е.2 : b - длинная сторона; a - короткая сторона; d l - длина свободной стороны; a l - длина стороны, перпендикулярной к свободной.

Число закреплений сжатого пояса в пролете	Вид нагрузки в пролете	Эпюра M x на участке l ef	C 1	C 2	Пояс, к которому приложена нагрузка	Коэффициент при значениях
Без закреплений l ef = l			1,37	0,55	Сжатый Растянутый
			1,49	0,41
			1,1	0,5
			1,73	1,4
			1,13	0,46
			1,25	1,01
			1	-	-
			1,88
			2,77

Число закреплений сжатого пояса в пролете	Вид нагрузки в пролете	Эпюра M x на участке l ef	C 1 , C 2	Пояс, к которому приложена нагрузка	Коэффициент при значениях
Два и более, делящие пролет l на равные части	Любая		-	Любой
Одно в середине	Сосредоточенная в середине		-	Любой
	Сосредоточенная в четверти		-	Сжатый
				Растянутый
	Равномерно распределенная		-	Сжатый
				Растянутый
Для схем без закрепления сжатого пояса в пролете в формулах для принимать: знак "-" - при действии нагрузки на верхнем поясе; знак "+" - при действии нагрузки на нижнем поясе. Примечания 1 Значение следует принимать равным при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете. 2 Опорные сечения балок раскреплены от опрокидывания.

Вид нагрузки	Пояс, к которому приложена нагрузка	Коэффициент при отсутствии закреплений сжатого пояса и при значениях
Сосредоточенная на конце консоли	Растянутый
	Сжатый
Равномерно распределенная	Растянутый
Примечание - Коэффициент следует принимать по формулам (Ж.4) и (Ж.5) при значениях k , как для схем с раскреплениями сжатого пояса в пролете ( k = 1,54 и k = 8 при h m соответственно).

Сжатый пояс	Коэффициент при значении
	до 0,85	свыше 0,85
Более развитый
Менее развитый

Схема сечения и место приложения нагрузки	Коэффициент B при нагрузке
	сосредоточенной в середине пролета	равномерно распределенной	Вызывающей чистый изгиб

Вид нагрузки	Коэффициент C при сечении		Коэффициент D
	двутавровом ( n <= 0,9)	тавровом ( n = 1,0)
Сосредоточенная в середине пролета			3,265
Равномерно распределенная			2,247
Вызывающая чистый изгиб			4,315

Расчетная схема		Коэффициент при значении n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0	2,0
	0,2	2,0	2,01	2,02	2,03	2,04	2,05	2,06	2,06	2,07	2,08	2,09	2,10	2,12	2,14	2,15	2,17	2,21	2,40	2,76	3,38
	0,4	2,0	2,04	2,08	2,11	2,23	2,18	2,21	2,25	2,28	2,32	2,35	2,42	2,48	2,54	2,60	2,66	2,80	-	-	-
	0,6	2,0	2,11	2,20	2,28	2,36	2,44	2,52	2,59	2,66	2,73	2,80	2,93	3,05	3,17	3,28	3,39	-	-	-	-
	0,8	2,0	2,25	2,42	2,56	2,70	2,83	2,96	3,07	3,17	3,27	3,36	3,55	3,74	-	-	-	-	-	-	-
	1,0	2,0	2,50	2,73	2,94	3,13	3,29	3,44	3,59	3,74	3,87	4,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	1,5	3,0	3,43	3,77	4,07	4,35	4,61	4,86	5,05	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,0	4,0	4,44	4,90	5,29	5,67	6,03	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,5	5,0	5,55	6,08	6,56	7,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	3,0	6,0	6,65	7,25	7,82	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Расчетная схема		Коэффициент при значении n
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,5	5,0	10,0	20,0
	0	2,0	1,92	1,86	1,80	1,76	1,70	1,67	1,64	1,60	1,57	1,55	1,50	1,46	1,43	1,40	1,37	1,32	1,18	1,10	1,05
	0,2	2,0	1,93	1,87	1,82	1,76	1,71	1,68	1,64	1,62	1,59	1,56	1,52	1,48	1,45	1,41	1,39	1,33	1,20	1,11	-
	0,4	2,0	1,94	1,88	1,83	1,77	1,75	1,72	1,69	1,66	1,62	1,61	1,57	1,53	1,50	1,48	1,45	1,40	-	-	-
	0,6	2,0	1,95	1,91	1,86	1,83	1,79	1,77	1,76	1,72	1,71	1,69	1,66	1,63	1,61	1,59	-	-	-	-	-
	0,8	2,0	1,97	1,94	1,92	1,90	1,88	1,87	1,86	1,85	1,83	1,82	1,80	1,79	-	-	-	-	-	-	-
	1,0	2,0	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	2,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	1,5	2,0	2,12	2,25	2,33	2,38	2,43	2,48	2,52	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,0	2,0	2,45	2,66	2,81	2,91	3,00	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	2,5	2,5	2,94	3,17	3,34	3,50	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	3,0	3,0	3,43	3,70	3,93	4,12	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Расчетная схема		Коэффициенты и при l 2 / l 1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
		Коэффициент
	0,04	1,02	1,84	2,25	2,59	2,85	3,08	3,24	3,42	3,70	4,00	4,55	5,25	5,80	6,55	7,20
	0,06	0,91	1,47	1,93	2,26	2,57	2,74	3,05	3,05	3,24	3,45	3,88	4,43	4,90	5,43	5,94
	0,08	0,86	1,31	1,73	2,05	2,31	2,49	2,68	2,85	3,00	3,14	3,53	3,93	4,37	4,85	5,28
	0,1	0,83	1,21	1,57	1,95	2,14	2,33	2,46	2,60	2,76	2,91	3,28	3,61	4,03	4,43	4,85
	0,2	0,79	0,98	1,23	1,46	1,67	1,85	2,02	2,15	2,28	2,40	2,67	2,88	3,11	3,42	3,71
	0,3	0,78	0,90	1,09	1,27	1,44	1,60	1,74	1,86	1,98	2,11	2,35	2,51	2,76	2,99	3,25
	0,4	0,78	0,88	1,02	1,17	1,32	1,45	1,58	1,69	1,81	1,92	2,14	2,31	2,51	2,68	2,88
	0,5	0,78	0,86	0,99	1,10	1,22	1,35	1,47	1,57	1,67	1,76	1,96	2,15	2,34	2,50	2,76
	1,0	0,78	0,85	0,92	0,99	1,06	1,13	1,20	1,27	1,34	1,41	1,54	1,68	1,82	1,97	2,10
		Коэффициент
	0,04	0,67	0,67	0,83	1,25	1,43	1,55	1,65	1,70	1,75	1,78	1,84	1,87	1,88	1,90	1,92
	0,06	0,67	0,67	0,81	1,07	1,27	1,41	1,51	1,60	1,64	1,70	1,78	1,82	1,84	1,87	1,88
	0,08	0,67	0,67	0,75	0,98	1,19	1,32	1,43	1,51	1,58	1,63	1,72	1,77	1,81	1,82	1,84
	0,1	0,67	0,67	0,73	0,93	1,11	1,25	1,36	1,45	1,52	1,57	1,66	1,72	1,77	1,80	1,82
	0,2	0,67	0,67	0,69	0,75	0,89	1,02	1,12	1,21	1,29	1,36	1,46	1,54	1,60	1,65	1,69
	0,3	0,67	0,67	0,67	0,71	0,80	0,90	0,99	1,08	1,15	1,22	1,33	1,41	1,48	1,54	1,59
	0,4	0,67	0,67	0,67	0,69	0,75	0,84	0,92	1,00	1,07	1,13	1,24	1,33	1,40	1,47	1,51
	0,5	0,67	0,67	0,67	0,69	0,73	0,81	0,87	0,94	1,01	1,07	1,17	1,26	1,33	1,39	1,44
	1,0	0,67	0,67	0,67	0,68	0,71	0,74	0,78	0,82	0,87	0,91	0,99	1,07	1,13	1,19	1,24

Расчетная схема		Коэффициенты и при l 2 / l 1
		0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
		Коэффициент
	0,04	0,78	1,02	1,53	1,73	2,01	2,21	2,38	2,54	2,65	2,85	3,24	3,70	4,20	4,76	5,23
	0,06	0,70	0,86	1,23	1,47	1,73	1,93	2,08	2,23	2,38	2,49	2,81	3,17	3,50	3,92	4,30
	0,08	0,68	0,79	1,05	1,31	1,54	1,74	1,91	2,05	2,20	2,31	2,55	2,80	3,11	3,45	3,73
	0,1	0,67	0,76	1,00	1,20	1,42	1,61	1,78	1,92	2,04	2,20	2,40	2,60	2,86	3,18	3,41
	0,2	0,64	0,70	0,79	0,93	1,07	1,23	1,41	1,50	1,60	1,72	1,92	2,11	2,28	2,45	2,64
	0,3	0,62	0,68	0,74	0,85	0,95	1,06	1,18	1,28	2,39	1,48	1,67	1,82	1,96	2,12	2,20
	0,4	0,60	0,66	0,71	0,78	0,87	0,99	1,07	1,16	1,26	1,34	1,50	1,65	1,79	1,94	2,08
	0,5	0,59	0,65	0,70	0,77	0,82	0,93	0,99	1,08	1,17	1,23	1,39	1,53	1,66	1,79	1,92
	1,0	0,55	0,60	0,65	0,70	0,75	0,80	0,85	0,90	0,95	1,00	1,10	1,20	1,30	1,40	1,50
		Коэффициент
	0,04	0,66	0,68	0,75	0,94	1,08	1,24	1,37	1,47	1,55	1,64	1,72	1,78	1,81	1,85	1,89
	0,06	0,65	0,67	0,68	0,76	0,94	1,10	1,25	1,35	1,44	1,50	1,61	1,69	1,74	1,79	1,82
	0,08	0,64	0,66	0,67	0,68	0,84	1,00	1,12	1,25	1,34	1,41	1,53	1,62	1,68	1,75	1,79
	0,1	0,64	0,65	0,65	0,65	0,78	0,92	1,05	1,15	1,25	1,33	1,45	1,55	1,62	1,68	1,71
	0,2	0,62	0,64	0,65	0,65	0,66	0,73	0,83	0,92	1,01	1,09	1,23	1,33	1,41	1,48	1,54
	0,3	0,60	0,63	0,64	0,65	0,66	0,67	0,73	0,81	0,89	0,94	1,09	1,20	1,28	1,35	1,41
	0,4	0,58	0,63	0,63	0,64	0,64	0,66	0,68	0,75	0,82	0,88	1,01	1,10	1,19	1,26	1,32
	0,5	0,57	0,61	0,63	0,64	0,64	0,65	0,68	0,72	0,77	0,83	0,94	1,04	1,12	1,19	1,25
	1,0	0,55	0,58	0,60	0,61	0,62	0,63	0,65	0,67	0,70	0,73	0,80	0,88	0,93	1,01	1,05

Условие закрепления верхнего конца колонны	Значения коэффициентов
	при условной схеме загружения по рисунку
	И.1 , б)	И.1 , в)	И.1 , г)
Свободен от закреплений	2,0	2,0	( - по таблице И.1 при )
Закреплен от поворота, допускает смещение			( - по таблице И.2 при )
	( - по таблице И.2 при )
Закреплен шарнирно, не допускает смещения
	( - по таблице И.3 )		( - по таблице И.3 )
Закреплен от поворота и смещения
	( - по таблице И.4 )		( - по таблице И.4 )

Схема элемента и расположение расчетного сечения		Характеристика элемента	Группа элементов
1		Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками	1
		То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой	2
2		Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r , мм:
		200	1
		10	4
3		Основной металл во фрикционных соединениях	1
4		Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию:
		а) при парных накладках	4
		б) при односторонних накладках	5
5		Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при , r >= 0,5 b	2
6		Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или в тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу	7
7		Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при	4
8		Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов	7
9		Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины	4
10		Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины	5
11		Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва:
		а) при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины	2
		б) то же, разной толщины и ширины	3
12		Сварные стыковые соединения:
		листового элемента на подкладном листе (нагрузка перпендикулярна к сварному шву)	4
		труб на подкладном кольце	4
		прокатных профилей в стык	4
13		Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сваренные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва	2
14		Основной металл со вспомогательным элементом, прикрепленным продольными швами, при :
		до 45°	4
		90°	7
15		Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва	7
16		Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу	4
17		Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами	5
18		Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву	6
			5
19		Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов):
		а) с двойными фланговыми швами	8
		б) с фланговыми и лобовыми швами	7
		в) при передаче усилия через основной металл	7
		г) щеки анкеров для крепления стальных канатов	8
20		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса
		t m / d m >= 1/14	7
		1/20 <= t m / d m < 1/14	8
21		Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса d d / d m = 0,4 - 0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:
		t m / d m >= 1/14	6
		1/20 <= t m / d m < 1/14	7
		1/35 < t m / d m < 1/20	8