Список изменяющих документов
(в ред.
Изменения N 1
, утв.
Приказом
Минстроя России от 27.09.2018 N 626/пр,
Изменения N 2
, утв.
Приказом
Минстроя России от 12.12.2022 N 1049/пр)
|
5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания
, м
2
·°C/Вт, следует определять по формуле (5.1). Оформлять расчет приведенного сопротивления теплопередаче следует в соответствии с
Е.6
СП 50.13330
где
l
j
,
n
k
- геометрические характеристики элементов, определяемые для конкретного проекта, описание и правила нахождения приведены в
разделе 6
;
,
- удельные потери теплоты через элементы, описание и правила нахождения приведены в
разделе 6
;
- осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м
2
·°C/Вт;
U
i
- коэффициент теплопередачи однородной
i
-й части фрагмента теплозащитной оболочки здания (удельные потери теплоты через плоский элемент
i
-го вида), Вт/(м
2
·°C)
a
i
- площадь плоского элемента конструкции
i
-го вида, приходящаяся на 1 м
2
фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции, м
2
/м
2
, (5.3)
где
A
i
- площадь
i
-й части фрагмента, м
2
.
|
5.4 Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания определяют по формуле
, (5.4)
где
- условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента теплозащитной оболочки здания
i
-го вида, м
2
·°C/Вт, которое определяют экспериментально или расчетом по формуле
где
,
- коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхности ограждающей конструкции соответственно, Вт/(м
2
·°C), принимают по
таблицам 4
и
6
СП 50.13330;
R
s
- термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, м
2
·°C/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по
таблице 1
, для материальных слоев по формуле
- толщина слоя, м;
- теплопроводность материала слоя, Вт/(м·°C), принимаемая по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных ее оценивают по
приложению Т
СП 50.13330.
|
5.5 Коэффициент теплотехнической однородности,
r
, вспомогательная величина, характеризующая эффективность утепления конструкции, определяют по формуле
[СП 50.13330 приложение Е,
пункты Е.1
,
Е.2
,
таблица Е.1
и приложение Т
таблица Т.1
]
|
6.2 Удельные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность определяют по результатам расчета двухмерного температурного поля узла конструкций при температуре внутреннего воздуха
t
в
и температуре наружного воздуха
t
н
, (6.1)
где
- дополнительные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность
j
-го вида, приходящиеся на 1 пог. м, Вт/м, определяемые по формуле
, (6.2)
где
- потери теплоты через расчетную область с линейной теплотехнической неоднородностью
j
-го вида, приходящиеся на 1 пог. м стыка, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт/м;
Q
j
,1
,
Q
j
,2
- потери теплоты через участки однородных частей фрагмента, вошедшие в расчетную область при расчете температурного поля области с линейной теплотехнической неоднородностью
j
-го вида, Вт/м, определяемые по формулам:
, (6.3)
где
S
j
,1
,
S
j
,2
- площади однородных частей конструкции, вошедшие в расчетную область при расчете температурного поля, м
2
.
При этом значение
S
j
,1
+
S
j
,2
равно площади расчетной области при расчете температурного поля.
- удельные линейные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность
j
-го вида, Вт/(м·°C).
6.3 Удельная геометрическая характеристика линейного теплозащитного элемента,
l
j
, м/м
2
, есть отношение суммарной протяженности
j
-го элемента в исследуемой конструкции,
L
j
, м, к общей площади конструкции
A
, м
2
.
|
6.4 Удельные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность
k
-го вида определяют по результатам расчета трехмерного температурного поля участка конструкции, содержащего точечную теплотехническую неоднородность, по формуле
, (6.4)
где
- дополнительные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность
k
-го вида, Вт, определяемые по формуле
, (6.5)
где
Q
k
- потери теплоты через узел, содержащий точечную теплотехническую неоднородность
k
-го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт;
- потери теплоты через тот же узел, не содержащий точечную теплотехническую неоднородность
k
-го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт.
6.5 Удельная геометрическая характеристика точечного теплозащитного элемента,
n
k
, 1/м
2
, есть отношение суммарного количества
k
-х элементов в исследуемой конструкции,
N
k
, м, к общей площади конструкции
A
, м
2
.
6.6 Результатом расчета температурного поля узла конструкции является распределение температур в сечении узла, в том числе по внутренней и наружной поверхностям.
Поток теплоты через внутреннюю поверхность узла определяют по формуле
. (6.6)
Поток теплоты через наружную поверхность узла определяют по формуле
, (6.7)
где
t
в
,
t
н
- расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха соответственно, °C;
,
- осредненные по площади температуры внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей конструкции соответственно, °C;
,
- коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей узла конструкции соответственно, Вт/(м
2
·°C);
S
в
,
S
н
- площади внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей конструкции, м
2
.
[СП 50.13330 приложение Е
пункты Е.3
,
Е.4
]
|
Наименование теплозащитного элемента
|
Железобетонные трехслойные панели
|
Кладки
|
Трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки
|
СФТК
|
Системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой
|
Тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели)
|
Стены с внутренним утеплением
|
Гибкие связи или шпонки
|
+
|
|
+
|
|
|
|
|
Тарельчатый анкер
|
|
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
Кронштейны
|
|
|
|
|
+
|
|
|
Швы кладок
|
|
+
|
|
|
|
|
|
Сопряжение с перекрытиями и балконами
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
Стыки панелей
|
+
|
|
|
|
|
+
|
|
Стыки с оконными блоками
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
Примыкание к цокольному ограждению
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
|
Металлические противопожарные рассечки
|
|
|
+
|
|
+
|
|
|
Углы
|
+
|
+
|
+
|
+
|
+
|
|
|
Наименование теплозащитного элемента
|
Совмещенные кровельные покрытия
|
Утепленные скатные кровли
|
Чердачные перекрытия холодных чердаков
|
Тарельчатый анкер
|
+
|
|
+
|
Прохождение стропил
|
|
+
|
|
Сопряжение со стеной
|
+
|
+
|
+
|
Узел установки фонаря
|
+
|
+
|
|
Деформационный шов
|
+
|
|
|
Узел установки аэратора
|
+
|
|
|
Пропуск электрического кабеля
|
+
|
+
|
+
|
Пропуск пучка труб
|
+
|
+
|
+
|
Прохождение колонны
|
+
|
+
|
+
|
Прохождение внутренней стены
|
|
|
+
|
Конек
|
|
+
|
+
|
Ендова
|
|
+
|
+
|
Материал слоя
|
, мм
|
, Вт/(м·°C)
|
Внутренняя штукатурка
|
20
|
0,93
|
Кладка из блоков ячеистого бетона
|
250
|
0,2
|
Минераловатные плиты
|
120
|
0,04
|
Наружная штукатурка
|
6
|
-
|
Элемент конструкции
|
Удельный геометрический показатель
|
Удельные потери теплоты, Вт/(м
2
·°C)
|
Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м
2
·°C)
|
Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
|
Плоский элемент 1
|
a
= 1 м
2
/м
2
|
U
1
= 0,226
|
U
1
a
1
= 0,226
|
57,2
|
Линейный элемент 1
|
l
1
= 0,128 м/м
2
|
|
|
13,4
|
Линейный элемент 2
|
l
2
= 0,606 м/м
2
|
|
|
14,2
|
Точечный элемент 1
|
n
1
= 10 1/м
2
|
|
|
15,2
|
Итого
|
|
|
1/
R
пр
= 0,395
|
100
|
Элемент конструкции
|
Удельный геометрический показатель
|
Удельные потери теплоты, Вт/(м
2
·°C)
|
Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м
2
·°C)
|
Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
|
Плоский элемент 1
|
a
= 1 м
2
/м
2
|
U
1
= 0,226
|
U
1
a
1
= 0,226
|
81,6
|
Линейный элемент 1
|
l
1
= 0,129 м/м
2
|
|
|
7,6
|
Линейный элемент 2
|
l
2
= 0,61 м/м
2
|
|
|
7,2
|
Точечный элемент 1
|
n
1
= 10 1/м
2
|
|
|
3,6
|
Итого
|
|
|
1/
R
пр
= 0,277
|
100
|
Материал слоя
|
, мм
|
, Вт/(м·°C)
|
Внутренняя штукатурка
|
20
|
0,93
|
Кладка из блоков полистиролбетона
|
-
|
0,14
|
Кладка из облицовочного кирпича
|
120
|
0,64
|
|
|
|
|
d
п
= 160 мм
|
0,195
|
0,175
|
0,185
|
d
п
= 210 мм
|
0,247
|
0,221
|
0,234
|
Элемент конструкции
|
Удельный геометрический показатель, м
2
/м
2
|
Удельные потери теплоты, Вт/(м
2
·°C)
|
Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м
2
·°C)
|
Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
|
Плоский элемент
|
a
= 1
|
U
= 0,254
|
U
1
a
1
= 0,254
|
66,3
|
Линейный элемент 1
|
l
1
= 0,386
|
|
|
22,6
|
Линейный элемент 2
|
l
2
= 0,625
|
|
|
11,1
|
Итого
|
|
|
1/
R
пр
= 0,383
|
100
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
кл
= 200 мм
|
|
d
кл
= 300 мм
|
||||
|
0,001
|
0,006
|
0,017
|
|
0,001
|
0,004
|
0,012
|
|
0
|
0,005
|
0,014
|
|
0
|
0,004
|
0,01
|
|
0
|
0,003
|
0,011
|
|
0
|
0,002
|
0,008
|
|
d
кл
= 400 мм
|
|
d
кл
= 600 мм
|
||||
|
0,001
|
0,003
|
0,01
|
|
0,001
|
0,002
|
0,007
|
|
0
|
0,002
|
0,008
|
|
0
|
0,002
|
0,006
|
|
0
|
0,002
|
0,007
|
|
0
|
0,001
|
0,005
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
кл
= 200 мм
|
|
d
кл
= 300 мм
|
||||
|
0,004
|
0,02
|
0,057
|
|
0,003
|
0,015
|
0,041
|
|
0,002
|
0,015
|
0,048
|
|
0,001
|
0,012
|
0,037
|
|
-0,002
|
0,008
|
0,037
|
|
-0,001
|
0,007
|
0,03
|
|
d
кл
= 400 мм
|
|
d
кл
= 600 мм
|
||||
|
0,003
|
0,012
|
0,034
|
|
0,002
|
0,008
|
0,024
|
|
0,001
|
0,01
|
0,031
|
|
0,001
|
0,007
|
0,022
|
|
-0,001
|
0,006
|
0,026
|
|
-0,001
|
0,005
|
0,019
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
кл
= 200 мм
|
|
d
кл
= 300 мм
|
||||
|
0,011
|
0,048
|
0,117
|
|
0,008
|
0,035
|
0,091
|
|
0,004
|
0,039
|
0,105
|
|
0,003
|
0,03
|
0,083
|
|
-0,005
|
0,024
|
0,081
|
|
-0,004
|
0,019
|
0,067
|
|
d
кл
= 400 мм
|
|
d
кл
= 600 мм
|
||||
|
0,006
|
0,029
|
0,076
|
|
0,004
|
0,02
|
0,054
|
|
0,002
|
0,025
|
0,07
|
|
0,001
|
0,017
|
0,051
|
|
-0,003
|
0,017
|
0,059
|
|
-0,002
|
0,013
|
0,045
|
|
, Вт/°C
|
L
1
<= 2 мм
|
0,006
|
2 <
L
1
<= 6 мм
|
0,005
|
6 <
L
1
<= 11 мм
|
0,004
|
11 <
L
1
<= 16 мм
|
0,003
|
16 <
L
1
<= 24 мм
|
0,0025
|
24 <
L
1
<= 40 мм
|
0,002
|
40 <
L
1
<= 70 мм
|
0,0015
|
70 мм <
L
1
|
0,001
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,567
|
0,508
|
0,431
|
|
d
кл
= 300
|
0,488
|
0,442
|
0,381
|
|
d
кл
= 500
|
0,376
|
0,350
|
0,304
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,700
|
0,627
|
0,535
|
|
d
кл
= 300
|
0,608
|
0,552
|
0,477
|
|
d
кл
= 500
|
0,474
|
0,442
|
0,385
|
|
Примечания
1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Среди приведенных в настоящей таблице вариантов узла половина промерзает в типовых условиях.
2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое сопротивление теплопередаче 2,5 м
2
·°C/Вт.
3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений
.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,247
|
0,240
|
0,234
|
|
d
кл
= 300
|
0,190
|
0,185
|
0,181
|
|
d
кл
= 500
|
0,164
|
0,159
|
0,154
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,269
|
0,261
|
0,254
|
|
d
кл
= 300
|
0,231
|
0,224
|
0,214
|
|
d
кл
= 500
|
0,169
|
0,164
|
0,159
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,323
|
0,269
|
0,202
|
|
d
кл
= 300
|
0,308
|
0,265
|
0,208
|
|
d
кл
= 500
|
0,268
|
0,244
|
0,202
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,408
|
0,342
|
0,258
|
|
d
кл
= 300
|
0,39
|
0,335
|
0,267
|
|
d
кл
= 500
|
0,341
|
0,31
|
0,258
|
|
Примечания
1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1 Вт/(м·°C).
2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м
2
·°C/Вт.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,180
|
0,178
|
0,124
|
|
d
кл
= 300
|
0,160
|
0,158
|
0,123
|
|
d
кл
= 500
|
0,124
|
0,123
|
0,124
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,228
|
0,224
|
0,220
|
|
d
кл
= 300
|
0,176
|
0,173
|
0,172
|
|
d
кл
= 500
|
0,151
|
0,148
|
0,146
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,188
|
0,138
|
0,077
|
|
d
кл
= 300
|
0,198
|
0,158
|
0,111
|
|
d
кл
= 500
|
0,195
|
0,175
|
0,14
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,24
|
0,177
|
0,1
|
|
d
кл
= 300
|
0,252
|
0,202
|
0,14
|
|
d
кл
= 500
|
0,247
|
0,221
|
0,173
|
|
Примечания
1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и позволяет достигать минимально допустимых значений приведенного сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания практически отсутствует.
2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м
2
·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м
2
·°C/Вт.
3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например НТЭ. В
таблицах Г.8
-
Г.10
приведены значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации плиты перекрытия и применения НТЭ.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,203
|
0,200
|
0,094
|
|
d
кл
= 300
|
0,137
|
0,138
|
0,095
|
|
d
кл
= 500
|
0,094
|
0,095
|
0,108
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,218
|
0,211
|
0,209
|
|
d
кл
= 300
|
0,148
|
0,148
|
0,150
|
|
d
кл
= 500
|
0,116
|
0,118
|
0,122
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,133
|
0,085
|
0,029
|
|
d
кл
= 300
|
0,152
|
0,115
|
0,069
|
|
d
кл
= 500
|
0,164
|
0,146
|
0,113
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,173
|
0,110
|
0,037
|
|
d
кл
= 300
|
0,194
|
0,146
|
0,085
|
|
d
кл
= 500
|
0,205
|
0,181
|
0,138
|
|
Примечания
1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче.
2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,5 м
2
·°C/Вт.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,203
|
0,199
|
0,088
|
|
d
кл
= 300
|
0,135
|
0,136
|
0,096
|
|
d
кл
=
500
|
0,088
|
0,096
|
0,104
|
|
d
п
=
210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,214
|
0,210
|
0,208
|
|
d
кл
= 300
|
0,144
|
0,145
|
0,148
|
|
d
кл
=
500
|
0,107
|
0,111
|
0,116
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,169
|
0,119
|
0,058
|
|
d
кл
= 300
|
0,171
|
0,131
|
0,081
|
|
d
кл
= 500
|
0,174
|
0,154
|
0,117
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,217
|
0,154
|
0,075
|
|
d
кл
= 300
|
0,221
|
0,169
|
0,106
|
|
d
кл
= 500
|
0,222
|
0,194
|
0,146
|
|
Примечания
1 Увеличение толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным, чем повышение уровня перфорации.
2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,45 м
2
·°C/Вт.
3 Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя перфорации. Для других видов стен такое изменение узла менее эффективно, ввиду того, что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации до соотношения 5/1.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,212
|
0,215
|
0,098
|
|
d
кл
= 300
|
0,148
|
0,138
|
0,101
|
|
d
кл
= 500
|
0,098
|
0,101
|
0,105
|
|
d
п
=
210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,246
|
0,240
|
0,235
|
|
d
кл
= 300
|
0,156
|
0,155
|
0,156
|
|
d
кл
= 500
|
0,109
|
0,111
|
0,115
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,089
|
0,042
|
-0,01
|
|
d
кл
= 300
|
0,123
|
0,091
|
0,047
|
|
d
кл
= 500
|
0,15
|
0,136
|
0,108
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,084
|
0,024
|
-0,04
|
|
d
кл
= 300
|
0,127
|
0,086
|
0,028
|
|
d
кл
= 500
|
0,164
|
0,146
|
0,108
|
|
Примечания
1 Применение НТЭ оказывается значительно эффективней, чем увеличение толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации.
2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,6 м
2
·°C/Вт.
3 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,488
|
0,500
|
0,577
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,477
|
0,515
|
0,592
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,408
|
0,444
|
0,494
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,606
|
0,617
|
0,698
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,594
|
0,633
|
0,719
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,512
|
0,552
|
0,610
|
|
Примечания
1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Благодаря толщине стены промерзание практически не наблюдается.
2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,7 м
2
·°C/Вт. Однако, несмотря на техническую возможность выполнения такого узла, использовать его неэффективно и нецелесообразно.
3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений
.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,161
|
0,138
|
0,148
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,154
|
0,130
|
0,123
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,148
|
0,123
|
0,106
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,181
|
0,158
|
0,142
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,176
|
0,150
|
0,133
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,169
|
0,144
|
0,126
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,300
|
0,298
|
0,346
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,304
|
0,315
|
0,352
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,283
|
0,298
|
0,323
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,379
|
0,373
|
0,421
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,385
|
0,396
|
0,435
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,360
|
0,377
|
0,406
|
|
Примечания
1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах настоящей таблицы, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях.
2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м
2
·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,4 м
2
·°C/Вт.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,130
|
0,110
|
0,112
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,120
|
0,100
|
0,092
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,112
|
0,092
|
0,078
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,146
|
0,126
|
0,113
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,137
|
0,116
|
0,101
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,130
|
0,108
|
0,093
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,188
|
0,179
|
0,208
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,196
|
0,196
|
0,215
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,198
|
0,202
|
0,215
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,238
|
0,225
|
0,252
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,252
|
0,250
|
0,269
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,252
|
0,259
|
0,273
|
|
Примечания
1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза.
2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,6 м
2
·°C/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 4,0 м
2
·°C/Вт.
3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла недостаточно. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через данный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например установке НТЭ.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,106
|
0,090
|
0,084
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,094
|
0,078
|
0,069
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,084
|
0,069
|
0,057
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,111
|
0,100
|
0,090
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,105
|
0,088
|
0,077
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,095
|
0,079
|
0,067
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,142
|
0,131
|
0,152
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,152
|
0,148
|
0,160
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,160
|
0,161
|
0,169
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,179
|
0,163
|
0,181
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,194
|
0,188
|
0,202
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,204
|
0,206
|
0,215
|
|
Примечания
1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче.
2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,0 м
2
·°C/Вт.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,104
|
0,087
|
0,078
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,089
|
0,074
|
0,064
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,078
|
0,064
|
0,053
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,109
|
0,095
|
0,086
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,098
|
0,083
|
0,072
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,088
|
0,074
|
0,062
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,126
|
0,081
|
0,063
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,115
|
0,098
|
0,094
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,131
|
0,133
|
0,137
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,126
|
0,072
|
0,047
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,12
|
0,098
|
0,093
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,144
|
0,144
|
0,147
|
|
Примечания
1 Для данной конструкции наиболее эффективным оказывается применение НТЭ для стен с большим условным сопротивлением теплопередаче.
2 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,4 м
2
·°C/Вт.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,22
|
0,086
|
0,038
|
0,016
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,076
|
0,055
|
0,049
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,095
|
0,092
|
0,097
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,22
|
0,086
|
0,028
|
0,001
|
|
R
ут
= 2,44
|
0,076
|
0,055
|
0,05
|
|
R
ут
= 6,1
|
0,106
|
0,098
|
0,103
|
|
Примечания
1 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,8 м
2
·°C/Вт.
2 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,583
|
0,660
|
0,838
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,550
|
0,638
|
0,781
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,472
|
0,536
|
0,626
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,704
|
0,777
|
0,958
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,669
|
0,758
|
0,915
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,580
|
0,650
|
0,751
|
|
Примечания
1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Промерзание возможно только для наиболее тонких и холодных стен.
2 В настоящей таблице приведен узел, который используется только в качестве базы интерполяции для расчета значений
.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,176
|
0,161
|
0,166
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,170
|
0,153
|
0,148
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,166
|
0,148
|
0,134
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,207
|
0,184
|
0,170
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,201
|
0,176
|
0,160
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,197
|
0,172
|
0,155
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,400
|
0,413
|
0,477
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,346
|
0,371
|
0,419
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,311
|
0,338
|
0,374
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,483
|
0,492
|
0,556
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,429
|
0,456
|
0,510
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,393
|
0,421
|
0,466
|
|
Примечание - Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,7 раза и практически исключает промерзание при температуре в помещениях 18 °C и выше.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,131
|
0,113
|
0,114
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,121
|
0,100
|
0,092
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,114
|
0,092
|
0,076
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,152
|
0,128
|
0,109
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,142
|
0,116
|
0,095
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,136
|
0,108
|
0,086
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,279
|
0,265
|
0,285
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,225
|
0,227
|
0,244
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,209
|
0,219
|
0,237
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,335
|
0,315
|
0,333
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,281
|
0,283
|
0,302
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,268
|
0,279
|
0,297
|
|
Примечание - Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза и позволяет достигать целевые значения сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,106
|
0,094
|
0,087
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,095
|
0,079
|
0,070
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,087
|
0,070
|
0,056
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,120
|
0,103
|
0,089
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,109
|
0,089
|
0,073
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,101
|
0,081
|
0,064
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,227
|
0,202
|
0,210
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,173
|
0,171
|
0,179
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,168
|
0,171
|
0,183
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,269
|
0,240
|
0,244
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,219
|
0,213
|
0,223
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,213
|
0,219
|
0,230
|
|
Примечание - Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче, однако вызывает сомнение техническая осуществимость балкона с достаточной несущей способностью при такой перфорации.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,108
|
0,092
|
0,086
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,095
|
0,077
|
0,068
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,086
|
0,068
|
0,053
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,115
|
0,099
|
0,085
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,103
|
0,085
|
0,069
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,095
|
0,076
|
0,060
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,191
|
0,156
|
0,151
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,158
|
0,149
|
0,155
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,168
|
0,173
|
0,182
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,192
|
0,147
|
0,134
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,166
|
0,152
|
0,156
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,182
|
0,184
|
0,193
|
|
Примечание - Применение НТЭ позволяет добиться тех же теплозащитных характеристик узла, что и перфорация (5/1), при условии выполнения конструктивных требований по несущей способности.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
R
ут
= 2,0
|
R
ут
= 4,0
|
R
ут
= 7,0
|
|
Без перфорации
|
0,975
|
0,802
|
0,623
|
|
1/1
|
0,521
|
0,435
|
0,383
|
|
3/1
|
0,302
|
0,256
|
0,248
|
|
5/1
|
0,221
|
0,190
|
0,193
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
Без перфорации
|
1,179
|
0,985
|
0,777
|
|
1/1
|
0,640
|
0,550
|
0,487
|
|
3/1
|
0,371
|
0,329
|
0,316
|
|
5/1
|
0,271
|
0,244
|
0,248
|
|
Примечания
1 Из настоящей таблицы видно, как сильно влияет перфорация на удельные тепловые потери через узел. В узлах без перфорации или с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению.
2 В связи с тонкостью стены узел стыка с балконной плитой создает существенные удельные тепловые потери даже при усиленной перфорации. Однако если панели навешивают снаружи и тепловые потери происходят только по балконным плитам, то относительно малые удельные протяженности узла приводят к пониженному влиянию на приведенное сопротивление теплопередаче стены.
3 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с балконной плитой является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
R
ут
= 2,0
|
R
ут
= 4,0
|
R
ут
= 7,0
|
|
Без перфорации
|
0,273
|
0,273
|
0,201
|
|
1/1
|
0,217
|
0,215
|
0,198
|
|
3/1
|
0,201
|
0,198
|
0,197
|
|
5/1
|
0,200
|
0,197
|
0,196
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
Без перфорации
|
0,289
|
0,289
|
0,290
|
|
1/1
|
0,230
|
0,229
|
0,228
|
|
3/1
|
0,210
|
0,207
|
0,206
|
|
5/1
|
0,208
|
0,206
|
0,205
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
R
ут
= 2,0
|
R
ут
= 4,0
|
R
ут
= 7,0
|
|
Без перфорации
|
0,779
|
0,675
|
0,548
|
|
1/1
|
0,438
|
0,390
|
0,352
|
|
3/1
|
0,258
|
0,238
|
0,233
|
|
5/1
|
0,190
|
0,177
|
0,185
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм
|
||||
Без перфорации
|
0,935
|
0,823
|
0,677
|
|
1/1
|
0,535
|
0,490
|
0,444
|
|
3/1
|
0,319
|
0,302
|
0,296
|
|
5/1
|
0,235
|
0,227
|
0,235
|
|
Примечания
1 Увеличение толщины стены за счет облицовки в полкирпича приводит к значительному снижению тепловых потерь и повышению минимальной температуры на внутренней поверхности стены. Несмотря на это, рекомендации для стены без облицовки кирпичом сохраняют свою актуальность.
2 Для узла без перфорации или узла с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению.
3 Облицовка кирпичом только в малоэтажном строительстве не будет опираться на перекрытие, что позволит сократить протяженность узла до протяженности балконных плит. В многоэтажном строительстве влияние стыка стены с плитой перекрытия на приведенное сопротивление теплопередаче становится определяющим наравне со связями в панелях.
4 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с плитой перекрытия является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.
|
|
d
п
= 160 мм
|
|||
|
R
ут
= 2,0
|
R
ут
= 4,0
|
R
ут
= 7,0
|
|
Без перфорации
|
0,225
|
0,228
|
0,171
|
|
1/1
|
0,186
|
0,187
|
0,172
|
|
3/1
|
0,171
|
0,172
|
0,174
|
|
5/1
|
0,183
|
0,183
|
0,183
|
|
d
п
= 210 мм
|
||||
Без перфорации
|
0,255
|
0,258
|
0,260
|
|
1/1
|
0,210
|
0,211
|
0,212
|
|
3/1
|
0,190
|
0,191
|
0,192
|
|
5/1
|
0,192
|
0,192
|
0,192
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
= 200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,0
|
0,646
|
0,683
|
0,825
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,608
|
0,675
|
0,796
|
|
|
||||
d
п
= 160 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,450
|
0,481
|
0,656
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,438
|
0,517
|
0,692
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,796
|
0,817
|
0,950
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,752
|
0,813
|
0,933
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,565
|
0,579
|
0,748
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,548
|
0,621
|
0,804
|
|
Примечание - В таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений
.
|
|
d
п
=
160 мм,
d
о
=
200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,0
|
0,247
|
0,280
|
0,328
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,265
|
0,299
|
0,348
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
=
400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,178
|
0,193
|
0,253
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,157
|
0,192
|
0,310
|
|
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,268
|
0,297
|
0,341
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,286
|
0,316
|
0,360
|
|
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,174
|
0,205
|
0,205
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,170
|
0,201
|
0,252
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
= 200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,0
|
0,227
|
0,206
|
0,233
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,227
|
0,242
|
0,273
|
|
|
||||
d
п
= 160 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,210
|
0,177
|
0,196
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,198
|
0,206
|
0,252
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,283
|
0,252
|
0,273
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,288
|
0,300
|
0,331
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,265
|
0,219
|
0,229
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,252
|
0,256
|
0,302
|
|
d
п
=
160 мм,
d
о
=
200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,0
|
0,226
|
0,251
|
0,289
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,243
|
0,268
|
0,304
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
=
400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,164
|
0,189
|
0,234
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,163
|
0,188
|
0,227
|
|
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,240
|
0,261
|
0,294
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,254
|
0,276
|
0,308
|
|
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,176
|
0,197
|
0,238
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,172
|
0,194
|
0,229
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
= 200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,227
|
0,216
|
0,245
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,225
|
0,244
|
0,278
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,207
|
0,185
|
0,212
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,197
|
0,208
|
0,255
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,284
|
0,265
|
0,289
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,289
|
0,302
|
0,335
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,262
|
0,229
|
0,248
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,251
|
0,258
|
0,307
|
|
d
п
=
160 мм,
d
о
=
200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,100
|
0,083
|
0,081
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,107
|
0,100
|
0,101
|
|
d
п
= 160 мм,
d
о
=
400 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,109
|
0,079
|
0,074
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,105
|
0,092
|
0,095
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 200 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,107
|
0,090
|
0,088
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,114
|
0,107
|
0,108
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
= 400 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,116
|
0,086
|
0,081
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,112
|
0,099
|
0,102
|
|
d
п
=
160 мм,
d
о
=
200 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,055
|
0,060
|
0,063
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,053
|
0,055
|
0,057
|
|
d
п
=
160 мм,
d
о
=
400 мм
|
||||
R
ут
=1,5
|
0,048
|
0,054
|
0,060
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,047
|
0,051
|
0,055
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
=
200 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,054
|
0,059
|
0,062
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,052
|
0,054
|
0,056
|
|
|
||||
d
п
= 210 мм,
d
о
=
400 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,047
|
0,053
|
0,059
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,046
|
0,050
|
0,054
|
|
Выпуклый угол
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,051
|
0,085
|
0,136
|
|
d
кл
= 300
|
0,052
|
0,088
|
0,143
|
|
d
кл
= 500
|
0,053
|
0,092
|
0,153
|
|
|
||||
Вогнутый угол
|
||||
d
кл
= 200
|
-0,149
|
-0,26
|
-0,421
|
|
d
кл
= 300
|
-0,146
|
-0,257
|
-0,427
|
|
d
кл
= 500
|
-0,144
|
-0,256
|
-0,436
|
|
Примечание - Как видно из настоящей таблицы, определяющее влияние на удельные потери теплоты через узел оказывает теплопроводность внутреннего слоя. Причем удельные потери теплоты зависят от теплопроводности внутреннего слоя почти прямопропорционально. На основании этого замечания можно понять, почему для стен с внутренним утеплением учет углов стен при расчетах приведенного сопротивления теплопередаче несущественен.
|
|
Выпуклый угол
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,141
|
0,190
|
0,248
|
|
d
кл
= 300
|
0,108
|
0,152
|
0,205
|
|
d
кл
= 500
|
0,082
|
0,115
|
0,158
|
|
Вогнутый угол
|
||||
d
кл
= 200
|
-
|
-
|
-
|
|
d
кл
= 300
|
-
|
-
|
-
|
|
d
кл
= 500
|
-
|
-
|
-
|
|
Выпуклый угол
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,088
|
0,167
|
0,234
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,076
|
0,121
|
0,15
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,06
|
0,082
|
0,093
|
|
|
||||
Вогнутый угол
|
||||
R
ут
= 1,5
|
-0,177
|
-0,263
|
-0,311
|
|
R
ут
= 3,0
|
-0,141
|
-0,181
|
-0,199
|
|
R
ут
= 6,0
|
-0,109
|
-0,126
|
-0,133
|
|
Выпуклый угол
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,134
|
0,133
|
0,129
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,085
|
0,084
|
0,074
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,056
|
0,049
|
0,040
|
|
Вогнутый угол
|
||||
R
ут
= 1,5
|
-
|
-
|
-
|
|
R
ут
= 3,0
|
-
|
-
|
-
|
|
R
ут
= 6,0
|
-
|
-
|
-
|
|
d
з
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,017
|
0,040
|
0,071
|
|
d
кл
= 300
|
0,038
|
0,067
|
0,106
|
|
d
кл
= 500
|
0,063
|
0,110
|
0,169
|
|
|
||||
d
з
= 60 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,008
|
0,025
|
0,050
|
|
d
кл
= 300
|
0,029
|
0,054
|
0,088
|
|
d
кл
= 500
|
0,056
|
0,100
|
0,152
|
|
Примечание - Для выбранного вида стен влияние толщины рамы на удельные потери теплоты очень велико. Толщина рамы в 60 мм и менее не позволяет достичь высоких приведенных сопротивлений теплопередаче стены, кроме того, малая толщина рамы повышает вероятность промерзания узла. Для жилых домов большинства климатических районов и подрайонов Российской Федерации установка окон с такой рамой без дополнительного утепления узла примыкания к стене недопустима.
|
|
d
з
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,010
|
0,027
|
0,054
|
|
d
кл
= 300
|
0,029
|
0,054
|
0,087
|
|
d
кл
= 500
|
0,054
|
0,096
|
0,150
|
|
|
||||
d
з
= 60 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0,004
|
0,017
|
0,038
|
|
d
кл
= 300
|
0,023
|
0,044
|
0,073
|
|
d
кл
= 500
|
0,048
|
0,088
|
0,135
|
|
d
з
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0
|
0,010
|
0,031
|
|
d
кл
= 300
|
0,017
|
0,033
|
0,058
|
|
d
кл
= 500
|
0,042
|
0,075
|
0,117
|
|
|
||||
d
з
= 60 мм
|
||||
d
кл
= 200
|
0
|
0,004
|
0,021
|
|
d
кл
= 300
|
0,013
|
0,027
|
0,048
|
|
d
кл
= 500
|
0,038
|
0,069
|
0,106
|
|
|
|||
|
d
р
= 60
|
d
р
= 80
|
d
р
= 120
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,121
|
0,104
|
0,083
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,121
|
0,104
|
0,079
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,132
|
0,114
|
0,092
|
|
|
||||
Примечание - Применение элементов крепления (даже локальных) при расположении оконного блока в утеплителе делают такое решение малоэффективным. Только тщательная проработка узла и дополнительное утепление могут улучшить его характеристики.
|
|
d
н
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,054
|
0,098
|
0,133
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,050
|
0,092
|
0,127
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,055
|
0,097
|
0,129
|
|
d
н
= 20 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,042
|
0,067
|
0,083
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,033
|
0,054
|
0,069
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,034
|
0,056
|
0,068
|
|
|
||||
d
н
= 60 мм
|
||||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,013
|
0,031
|
0,042
|
|
R
ут
= 3,0
|
0
|
0,010
|
0,019
|
|
R
ут
= 6,0
|
0
|
0,006
|
0,012
|
|
d
н
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,156
|
0,167
|
0,183
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,119
|
0,119
|
0,123
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,109
|
0,112
|
0,114
|
|
|
||||
d
н
= 20 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
-
|
-
|
-
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,092
|
0,092
|
0,094
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,072
|
0,072
|
0,072
|
|
|
||||
d
н
= 60 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
-
|
-
|
-
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,054
|
0,052
|
0,054
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,012
|
0,012
|
0,012
|
|
Примечание - Так как оконный блок фактически располагают в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.34 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.
|
|
d
н
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,106
|
0,319
|
0,696
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,121
|
0,346
|
0,738
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,134
|
0,366
|
0,764
|
|
|
||||
d
н
= 20 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,063
|
0,135
|
0,196
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,069
|
0,140
|
0,196
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,078
|
0,147
|
0,202
|
|
|
||||
d
н
= 60 мм
|
||||
R
ут
= 1,5
|
0,017
|
0,054
|
0,081
|
|
R
ут
= 3,0
|
0,015
|
0,046
|
0,067
|
|
R
ут
= 6,0
|
0,018
|
0,047
|
0,064
|
|
Примечание - Сдвиг рамы в середину основания для стен с наружным утеплением - худший вариант решения узла. Даже при дополнительном наружном утеплении основания, когда формально можно получить довольно низкие удельные потери теплоты, конструкция остается опасной и крайне отказонеустойчивой.
|
|
Без облицовки
|
|||
|
d
р
= 60 мм
|
d
р
= 80 мм
|
d
р
= 120 мм
|
|
R
ут
= 2,0
|
0,004
|
0
|
-
|
|
R
ут
= 4,0
|
0,038
|
0,027
|
0,008
|
|
R
ут
= 7,0
|
0,063
|
0,054
|
0,033
|
|
|
|
С облицовкой кирпичом
|
|||
|
d
р
= 60 мм
|
d
р
= 80 мм
|
d
р
= 120 мм
|
|
R
ут
= 2,0
|
0,008
|
0
|
-
|
|
R
ут
= 4,0
|
0,029
|
0,021
|
0,008
|
|
R
ут
= 7,0
|
0,052
|
0,044
|
0,031
|
|
|
|
d
н
= 0 мм
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,0
|
0,038
|
0,125
|
0,238
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,054
|
0,156
|
0,275
|
|
|
||||
d
н
= 20 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0,010
|
0,037
|
0,060
|
|
R
ут
= 2,5
|
0,019
|
0,052
|
0,075
|
|
|
||||
d
н
= 60 мм
|
||||
R
ут
= 1,0
|
0
|
0
|
0
|
|
R
ут
= 2,5
|
0
|
0
|
0
|
|
R
ут
= 1,88
|
|||
|
|
|
|
|
d
кл
= 200
|
0,071
|
0,106
|
0,157
|
|
d
кл
= 300
|
0,084
|
0,128
|
0,197
|
|
d
кл
= 500
|
0,106
|
0,167
|
0,251
|
|
|
||||
R
ут
= 3,13
|
||||
d
кл
= 200
|
0,06
|
0,092
|
0,138
|
|
d
кл
= 300
|
0,07
|
0,108
|
0,172
|
|
d
кл
= 500
|
0,089
|
0,143
|
0,219
|
|
|
||||
R
ут
= 5,0
|
||||
d
кл
= 200
|
0,053
|
0,083
|
0,125
|
|
d
кл
= 300
|
0,06
|
0,093
|
0,151
|
|
d
кл
= 500
|
0,074
|
0,12
|
0,189
|
|
R
ут
= 7,81
|
||||
d
кл
= 200
|
0,052
|
0,079
|
0,116
|
|
d
кл
= 300
|
0,054
|
0,083
|
0,135
|
|
d
кл
= 500
|
0,063
|
0,103
|
0,161
|
|
Примечание - Выбранный вариант примыкания стены к цокольному ограждению оказывает серьезное влияние на тепловые потери через конструкцию и должен быть учтен как при расчете приведенного сопротивления теплопередаче стен, так и при расчете необходимой мощности приборов отопления в помещениях первого этажа.
|
|
R
ут2
= 1,88
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут1
= 1,5
|
0,156
|
0,364
|
0,663
|
|
R
ут1
= 3,0
|
0,175
|
0,4
|
0,71
|
|
R
ут1
= 6,0
|
0,194
|
0,424
|
0,735
|
|
|
||||
R
ут2
= 3,13
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
0,135
|
0,333
|
0,635
|
|
R
ут1
= 3,0
|
0,152
|
0,363
|
0,679
|
|
R
ут1
= 6,0
|
0,168
|
0,385
|
0,703
|
|
|
||||
R
ут2
= 5,0
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
0,115
|
0,293
|
0,593
|
|
R
ут1
= 3,0
|
0,128
|
0,319
|
0,629
|
|
R
ут1
= 6,0
|
0,141
|
0,337
|
0,65
|
|
|
||||
R
ут2
= 7,81
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
0,099
|
0,251
|
0,538
|
|
R
ут1
= 3,0
|
0,107
|
0,271
|
0,566
|
|
R
ут1
= 6,0
|
0,116
|
0,284
|
0,581
|
|
Примечание - Как видно из
таблиц Г.39
и
Г.40
, значения удельных потерь теплоты через узел примыкания стены к цокольному ограждению в наибольшей степени зависят от теплопроводности внутреннего слоя. При теплопроводности основания, большей 0,3 Вт/(м·°C), выбранный узел оказывает серьезное влияние на тепловые потери через ограждающую конструкцию и должен быть учтен как при расчете приведенного сопротивления теплопередаче стен, так и при расчете необходимой мощности приборов отопления в помещениях первого этажа.
|
|
R
ут2
= 1,88
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут1
= 1,5
|
|
0,223
|
0,292
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,268
|
0,330
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,294
|
0,351
|
|
|
||||
R
ут2
= 3,13
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,207
|
0,288
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,248
|
0,318
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,272
|
0,335
|
|
|
||||
R
ут2
= 5,0
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,173
|
0,240
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,206
|
0,261
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,226
|
0,274
|
|
|
||||
R
ут2
= 7,81
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,147
|
0,204
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,171
|
0,215
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,184
|
0,220
|
|
Примечание - Приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, со средней эффективной теплопроводностью в вертикальном направлении 0,28 Вт/(м·°C). Применение НТЭ для стен с основанием из материалов с теплопроводностью ниже теплопроводности НТЭ не имеет смысла.
|
|
R
ут2
= 1,88
|
|||
|
|
|
|
|
R
ут1
= 1,5
|
|
0,323
|
0,298
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,313
|
0,288
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,306
|
0,281
|
|
|
||||
R
ут2
= 3,13
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,260
|
0,223
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,248
|
0,208
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,240
|
0,198
|
|
|
||||
R
ут2
= 5,0
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,215
|
0,179
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,198
|
0,158
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,188
|
0,146
|
|
|
||||
R
ут2
= 7,81
|
||||
R
ут1
= 1,5
|
|
0,196
|
0,167
|
|
R
ут1
= 3,0
|
|
0,173
|
0,138
|
|
R
ут1
= 6,0
|
|
0,160
|
0,121
|
|
Примечание - Приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, со средней эффективной теплопроводностью в вертикальном направлении 0,28 Вт/(м·°C). Применение НТЭ для стен с основанием из материалов с теплопроводностью ниже теплопроводности НТЭ не имеет смысла.
|
, мм
2
|
0,28
|
1,1
|
3,1
|
12,6
|
28,3
|
50,3
|
78,5
|
131
|
, Вт/°C
|
0,0001
|
0,0004
|
0,0011
|
0,004
|
0,008
|
0,014
|
0,021
|
0,031
|
d
ут
, мм
|
|
|
|
50
|
0,005
|
0,008
|
0,011
|
80
|
0,005
|
0,007
|
0,009
|
100
|
0,004
|
0,007
|
0,008
|
150
|
0,004
|
0,005
|
0,006
|
d
ут
, мм
|
|
|
|
50
|
0,018
|
0,031
|
0,043
|
80
|
0,018
|
0,028
|
0,035
|
100
|
0,017
|
0,026
|
0,031
|
150
|
0,015
|
0,021
|
0,024
|
d
ут
, мм
|
|
|
|
50
|
0,041
|
0,071
|
0,101
|
80
|
0,042
|
0,068
|
0,088
|
100
|
0,042
|
0,064
|
0,08
|
150
|
0,039
|
0,054
|
0,064
|
S
шп
, см
2
|
24
|
40
|
71,5
|
135
|
262
|
516
|
1025
|
, Вт/°C
|
0,021
|
0,039
|
0,072
|
0,123
|
0,191
|
0,266
|
0,332
|
d
р
, см
|
3,5
|
7,1
|
14,2
|
28,2
|
,
Вт/(м °C)
|
0,255
|
0,394
|
0,544
|
0,671
|
|
|
|||
|
А
|
Б
|
В
|
|
d
пр
= 0,7
|
0,029
|
0,027
|
0,022
|
|
d
пр
= 1,2
|
0,046
|
0,042
|
0,034
|
|
d
пр
= 2,0
|
0,067
|
0,062
|
0,051
|
|
|
|
d
пр
= 0,7 мм
|
d
пр
= 1,2 мм
|
d
пр
= 2,0 мм
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,023
|
0,030
|
0,039
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,023
|
0,031
|
0,040
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,025
|
0,029
|
0,034
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,027
|
0,031
|
0,036
|
|
d
ут
, мм
|
S
кр
, мм
|
||
1200
|
1600
|
2000
|
||
125
|
0,108
|
0,114
|
0,118
|
|
150
|
0,106
|
0,112
|
0,117
|
|
200
|
0,100
|
0,108
|
0,114
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,026
|
0,027
|
0,029
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,026
|
0,027
|
0,029
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,012
|
0,014
|
0,016
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,014
|
0,015
|
0,017
|
|
d
ут
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
125
|
0,121
|
0,128
|
0,134
|
|
150
|
0,142
|
0,149
|
0,157
|
|
200
|
0,192
|
0,202
|
0,205
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,161
|
0,167
|
0,173
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,163
|
0,169
|
0,174
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,046
|
0,052
|
0,061
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,048
|
0,054
|
0,062
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,150
|
0,156
|
0,161
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,152
|
0,158
|
0,163
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,039
|
0,046
|
0,054
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,041
|
0,048
|
0,056
|
|
|
d
ут
, мм, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,137
|
0,143
|
0,148
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,139
|
0,145
|
0,150
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,031
|
0,038
|
0,047
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,034
|
0,041
|
0,049
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,048
|
0,056
|
0,066
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,049
|
0,056
|
0,066
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,003
|
0,009
|
0,018
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,003
|
0,009
|
0,017
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,045
|
0,053
|
0,063
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,045
|
0,053
|
0,063
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,000
|
0,007
|
0,016
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,000
|
0,006
|
0,015
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,041
|
0,048
|
0,058
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,041
|
0,049
|
0,058
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
-0,003
|
0,003
|
0,012
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
-0,003
|
0,004
|
0,012
|
|
d
пер
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
200
|
0,018
|
0,022
|
0,021
|
|
250
|
0,014
|
0,018
|
0,017
|
|
300
|
0,009
|
0,014
|
0,013
|
|
d
ут1
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
125
|
0,221
|
0,233
|
0,243
|
|
150
|
0,238
|
0,251
|
0,261
|
|
200
|
0,300
|
0,316
|
0,320
|
|
d
ут1
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
125
|
0,073
|
0,078
|
0,079
|
|
150
|
0,052
|
0,054
|
0,056
|
|
200
|
0,043
|
0,046
|
0,047
|
|
d
ут3
= 50 мм
|
|||
d
ут1
, мм
|
d
пр
= 0,7
|
d
пр
= 1,2
|
d
пр
= 2
|
|
125
|
0,08
|
0,072
|
0,058
|
|
150
|
0,076
|
0,068
|
0,056
|
|
200
|
0,074
|
0,064
|
0,052
|
|
|
||||
d
ут3
= 100 мм
|
||||
125
|
0,063
|
0,054
|
0,042
|
|
150
|
0,059
|
0,051
|
0,039
|
|
200
|
0,055
|
0,047
|
0,036
|
|
d
ут3
= 50 мм
|
|||
d
ут1
, мм
|
d
пр
= 0,7
|
d
пр
= 1,2
|
d
пр
= 2
|
|
125
|
0,085
|
0,077
|
0,062
|
|
150
|
0,082
|
0,073
|
0,06
|
|
200
|
0,08
|
0,069
|
0,057
|
|
|
||||
d
ут3
= 100 мм
|
||||
125
|
0,069
|
0,061
|
0,049
|
|
150
|
0,065
|
0,057
|
0,045
|
|
200
|
0,061
|
0,053
|
0,041
|
|
d
ут3
= 50 мм
|
|||
d
ут1
, мм
|
d
пр
= 0,7
|
d
пр
= 1,2
|
d
пр
= 2
|
|
125
|
0,088
|
0,08
|
0,065
|
|
150
|
0,085
|
0,076
|
0,063
|
|
200
|
0,083
|
0,072
|
0,06
|
|
|
||||
d
ут3
= 100 мм
|
||||
125
|
0,074
|
0,065
|
0,053
|
|
150
|
0,069
|
0,061
|
0,049
|
|
200
|
0,065
|
0,056
|
0,044
|
|
Выпуклый угол
|
||
d
ут
= 125 мм
|
d
ут
= 150 мм
|
d
ут
= 200 мм
|
|
0,006
|
0,019
|
0,009
|
|
|
|||
Вогнутый угол
|
|||
-0,077
|
-0,064
|
-0,071
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,039
|
0,033
|
0,030
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,039
|
0,033
|
0,030
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
0,018
|
0,016
|
0,015
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
0,019
|
0,016
|
0,015
|
|
|
d
ут
, мм
|
||
120
|
150
|
200
|
||
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
-0,078
|
-0,078
|
-0,080
|
|
d
доп
= 50 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
-0,078
|
-0,078
|
-0,080
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 0,7 мм
|
-0,084
|
-0,085
|
-0,087
|
|
d
доп
= 100 мм
d
пр*
= 1,0 мм
|
-0,084
|
-0,086
|
-0,088
|
|
d
ут
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
125
|
0,044
|
0,054
|
0,067
|
|
150
|
0,056
|
0,070
|
0,084
|
|
200
|
0,104
|
0,124
|
0,136
|
|
d
ут
, мм
|
d
пр
, мм
|
||
0,7
|
1,2
|
2
|
||
125
|
0,026
|
0,033
|
0,040
|
|
150
|
0,044
|
0,052
|
0,060
|
|
200
|
0,089
|
0,101
|
0,108
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,008
|
0,015
|
0,020
|
R
ут
= 3,0
|
0,008
|
0,012
|
0,014
|
R
ут
= 6,0
|
0,006
|
0,008
|
0,010
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,008
|
0,014
|
0,019
|
R
ут
= 3,0
|
0,008
|
0,011
|
0,014
|
R
ут
= 6,0
|
0,006
|
0,008
|
0,009
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,008
|
0,014
|
0,018
|
R
ут
= 3,0
|
0,008
|
0,011
|
0,014
|
R
ут
= 6,0
|
0,006
|
0,008
|
0,009
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,013
|
0,027
|
0,043
|
R
ут
= 3,0
|
0,015
|
0,022
|
0,032
|
R
ут
= 6,0
|
0,016
|
0,018
|
0,025
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,011
|
0,021
|
0,031
|
R
ут
= 3,0
|
0,014
|
0,019
|
0,026
|
R
ут
= 6,0
|
0,015
|
0,017
|
0,022
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,01
|
0,018
|
0,026
|
R
ут
= 3,0
|
0,013
|
0,017
|
0,023
|
R
ут
= 6,0
|
0,014
|
0,016
|
0,019
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,018
|
0,045
|
0,087
|
R
ут
= 3,0
|
0,024
|
0,044
|
0,069
|
R
ут
= 6,0
|
0,024
|
0,042
|
0,055
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,014
|
0,032
|
0,061
|
R
ут
= 3,0
|
0,019
|
0,035
|
0,047
|
R
ут
= 6,0
|
0,020
|
0,033
|
0,039
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,013
|
0,025
|
0,039
|
R
ут
= 3,0
|
0,018
|
0,03
|
0,037
|
R
ут
= 6,0
|
0,018
|
0,027
|
0,032
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,026
|
0,069
|
0,116
|
R
ут
= 3,0
|
0,032
|
0,064
|
0,091
|
R
ут
= 6,0
|
0,031
|
0,049
|
0,061
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,022
|
0,051
|
0,077
|
R
ут
= 3,0
|
0,028
|
0,042
|
0,056
|
R
ут
= 6,0
|
0,025
|
0,037
|
0,045
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,020
|
0,041
|
0,060
|
R
ут
= 3,0
|
0,026
|
0,045
|
0,057
|
R
ут
= 6,0
|
0,027
|
0,039
|
0,046
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,012
|
0,025
|
0,036
|
R
ут
= 3,0
|
0,013
|
0,023
|
0,030
|
R
ут
= 6,0
|
0,012
|
0,018
|
0,021
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,011
|
0,022
|
0,03
|
R
ут
= 3,0
|
0,012
|
0,021
|
0,027
|
R
ут
= 6,0
|
0,012
|
0,017
|
0,02
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,010
|
0,020
|
0,028
|
R
ут
= 3,0
|
0,012
|
0,020
|
0,025
|
R
ут
= 6,0
|
0,012
|
0,016
|
0,019
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,015
|
0,041
|
0,074
|
R
ут
= 3,0
|
0,020
|
0,042
|
0,063
|
R
ут
= 6,0
|
0,021
|
0,035
|
0,046
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,012
|
0,027
|
0,039
|
R
ут
= 3,0
|
0,017
|
0,030
|
0,039
|
R
ут
= 6,0
|
0,019
|
0,028
|
0,034
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,011
|
0,022
|
0,030
|
R
ут
= 3,0
|
0,015
|
0,025
|
0,032
|
R
ут
= 6,0
|
0,017
|
0,025
|
0,030
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,021
|
0,065
|
0,114
|
R
ут
= 3,0
|
0,027
|
0,069
|
0,111
|
R
ут
= 6,0
|
0,031
|
0,066
|
0,086
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,017
|
0,038
|
0,057
|
R
ут
= 3,0
|
0,023
|
0,044
|
0,060
|
R
ут
= 6,0
|
0,027
|
0,043
|
0,055
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,015
|
0,030
|
0,043
|
R
ут
= 3,0
|
0,021
|
0,037
|
0,048
|
R
ут
= 6,0
|
0,026
|
0,038
|
0,046
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,03
|
0,081
|
0,128
|
R
ут
= 3,0
|
0,039
|
0,08
|
0,123
|
R
ут
= 6,0
|
0,046
|
0,078
|
0,115
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,026
|
0,065
|
0,104
|
R
ут
= 3,0
|
0,036
|
0,074
|
0,106
|
R
ут
= 6,0
|
0,044
|
0,078
|
0,107
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,023
|
0,051
|
0,077
|
R
ут
= 3,0
|
0,033
|
0,061
|
0,083
|
R
ут
= 6,0
|
0,042
|
0,067
|
0,086
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,013
|
0,03
|
0,056
|
R
ут
= 3,0
|
0,015
|
0,032
|
0,054
|
R
ут
= 6,0
|
0,018
|
0,032
|
0,047
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,012
|
0,026
|
0,044
|
R
ут
= 3,0
|
0,014
|
0,029
|
0,046
|
R
ут
= 6,0
|
0,016
|
0,03
|
0,044
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,011
|
0,023
|
0,032
|
R
ут
= 3,0
|
0,013
|
0,024
|
0,032
|
R
ут
= 6,0
|
0,014
|
0,022
|
0,029
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,017
|
0,044
|
0,096
|
R
ут
= 3,0
|
0,024
|
0,051
|
0,098
|
R
ут
= 6,0
|
0,031
|
0,053
|
0,087
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,014
|
0,032
|
0,048
|
R
ут
= 3,0
|
0,02
|
0,038
|
0,055
|
R
ут
= 6,0
|
0,026
|
0,042
|
0,057
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,012
|
0,025
|
0,036
|
R
ут
= 3,0
|
0,018
|
0,032
|
0,042
|
R
ут
= 6,0
|
0,024
|
0,036
|
0,046
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,023
|
0,075
|
0,177
|
R
ут
= 3,0
|
0,032
|
0,087
|
0,181
|
R
ут
= 6,0
|
0,041
|
0,091
|
0,164
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,018
|
0,043
|
0,067
|
R
ут
= 3,0
|
0,027
|
0,053
|
0,077
|
R
ут
= 6,0
|
0,035
|
0,060
|
0,080
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,016
|
0,034
|
0,050
|
R
ут
= 3,0
|
0,024
|
0,044
|
0,058
|
R
ут
= 6,0
|
0,032
|
0,051
|
0,065
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,036
|
0,120
|
0,277
|
R
ут
= 3,0
|
0,050
|
0,139
|
0,283
|
R
ут
= 6,0
|
0,062
|
0,143
|
0,257
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,027
|
0,072
|
0,122
|
R
ут
= 3,0
|
0,041
|
0,091
|
0,140
|
R
ут
= 6,0
|
0,054
|
0,104
|
0,149
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,025
|
0,058
|
0,088
|
R
ут
= 3,0
|
0,037
|
0,073
|
0,103
|
R
ут
= 6,0
|
0,048
|
0,083
|
0,109
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,046
|
0,094
|
0,140
|
R
ут
= 3,0
|
0,062
|
0,108
|
0,143
|
R
ут
= 6,0
|
0,069
|
0,102
|
0,123
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,049
|
0,101
|
0,152
|
R
ут
= 3,0
|
0,065
|
0,115
|
0,154
|
R
ут
= 6,0
|
0,072
|
0,107
|
0,131
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,050
|
0,106
|
0,160
|
R
ут
= 3,0
|
0,067
|
0,120
|
0,162
|
R
ут
= 6,0
|
0,074
|
0,112
|
0,138
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,054
|
0,117
|
0,182
|
R
ут
= 3,0
|
0,072
|
0,132
|
0,187
|
R
ут
= 6,0
|
0,081
|
0,128
|
0,162
|
|
|
|
|
R
ут
= 1,5
|
0,051
|
0,132
|
0,212
|
R
ут
= 3,0
|
0,062
|
0,119
|
0,162
|
R
ут
= 6,0
|
0,058
|
0,088
|
0,105
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,301
|
0,252
|
-
|
3,13
|
0,294
|
0,241
|
0,212
|
5,0
|
0,282
|
0,223
|
0,194
|
7,81
|
-
|
0,207
|
0,169
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,49
|
0,465
|
-
|
3,13
|
0,471
|
0,44
|
0,424
|
5,0
|
0,441
|
0,403
|
0,383
|
7,81
|
-
|
0,361
|
0,334
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,837
|
0,842
|
-
|
3,13
|
0,811
|
0,81
|
0,81
|
5,0
|
0,766
|
0,756
|
0,751
|
7,81
|
-
|
0,686
|
0,675
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,239
|
0,179
|
-
|
3,13
|
0,25
|
0,187
|
0,15
|
5,0
|
0,254
|
0,188
|
0,151
|
7,81
|
-
|
0,186
|
0,143
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,363
|
0,318
|
-
|
3,13
|
0,372
|
0,321
|
0,293
|
5,0
|
0,371
|
0,315
|
0,283
|
7,81
|
-
|
0,301
|
0,265
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,639
|
0,617
|
-
|
3,13
|
0,640
|
0,613
|
0,598
|
5,0
|
0,627
|
0,594
|
0,575
|
7,81
|
-
|
0,562
|
0,538
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,233
|
0,171
|
-
|
3,13
|
0,246
|
0,18
|
0,141
|
5,0
|
0,252
|
0,184
|
0,144
|
7,81
|
-
|
0,184
|
0,139
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,336
|
0,278
|
-
|
3,13
|
0,348
|
0,287
|
0,25
|
5,0
|
0,352
|
0,287
|
0,248
|
7,81
|
-
|
0,283
|
0,24
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,553
|
0,51
|
-
|
3,13
|
0,563
|
0,516
|
0,488
|
5,0
|
0,563
|
0,51
|
0,479
|
7,81
|
-
|
0,495
|
0,459
|
Примечания
1 Сравнивая
таблицы Г.110
-
Г.118
, можно отметить слабое влияние дополнительного утепления парапета на значения удельных потерь теплоты через узел. То есть для борьбы с высокими значениями удельных потерь теплоты через узел сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием (например, при выполнении основания стены из тяжелого бетона) утепление парапета со стороны покрытия не дает ощутимого результата. Это следует учитывать при выборе варианта доработки узла.
2 Для стен с наружным утеплением и трехслойных стен термическое сопротивление слоя утеплителя на стене практически не влияет на удельные потери теплоты через выбранный узел.
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,512
|
0,354
|
-
|
3,13
|
0,620
|
0,461
|
0,369
|
5,0
|
0,686
|
0,526
|
0,434
|
7,81
|
-
|
0,568
|
0,475
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,211
|
0,199
|
-
|
3,13
|
0,198
|
0,186
|
0,179
|
5,0
|
0,189
|
0,178
|
0,171
|
7,81
|
-
|
0,172
|
0,154
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,364
|
0,197
|
-
|
3,13
|
0,471
|
0,303
|
0,207
|
5,0
|
0,535
|
0,367
|
0,271
|
7,81
|
-
|
0,408
|
0,314
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
R
ут1
, м
2
·°C/Вт
|
||
1,5
|
3,0
|
6,0
|
|
1,88
|
0,107
|
0,100
|
-
|
3,13
|
0,091
|
0,083
|
0,079
|
5,0
|
0,080
|
0,073
|
0,068
|
7,81
|
-
|
0,066
|
0,062
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
, Вт/°C
|
|||
0,002
|
0,008
|
0,032
|
0,128
|
|
1,88
|
0,031
|
0,106
|
0,25
|
0,56
|
3,13
|
0,036
|
0,099
|
0,221
|
0,507
|
5,0
|
0,04
|
0,095
|
0,191
|
0,441
|
7,81
|
0,045
|
0,094
|
0,171
|
0,375
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
, Вт/°C
|
|||
0,002
|
0,008
|
0,032
|
0,128
|
|
1,88
|
0,039
|
0,098
|
0,241
|
0,561
|
3,13
|
0,04
|
0,087
|
0,208
|
0,504
|
5,0
|
0,04
|
0,077
|
0,173
|
0,43
|
7,81
|
0,042
|
0,07
|
0,143
|
0,356
|
R
ут2
, м
2
·°C/Вт
|
, Вт/°C
|
|||
0,002
|
0,008
|
0,032
|
0,128
|
|
1,88
|
0,04
|
0,096
|
0,24
|
0,564
|
3,13
|
0,04
|
0,083
|
0,204
|
0,505
|
5,0
|
0,037
|
0,07
|
0,166
|
0,428
|
7,81
|
0,036
|
0,061
|
0,133
|
0,349
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
, Вт/°C
|
|||
0,002
|
0,008
|
0,032
|
0,128
|
|
1,88
|
-0,109
|
-0,063
|
0,065
|
0,391
|
3,13
|
-0,107
|
-0,071
|
0,032
|
0,331
|
5,0
|
-0,115
|
-0,087
|
-0,011
|
0,248
|
7,81
|
-0,132
|
-0,112
|
-0,053
|
0,151
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
, Вт/°C
|
|||
0,002
|
0,008
|
0,032
|
0,128
|
|
1,88
|
-0,063
|
0,012
|
0,223
|
0,614
|
3,13
|
-0,066
|
-0,016
|
0,144
|
0,506
|
5,0
|
-0,075
|
-0,041
|
0,070
|
0,38
|
7,81
|
-0,094
|
-0,068
|
0,003
|
0,25
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
d
1
/2, мм
|
|||
0
|
150
|
250
|
400
|
|
1,88
|
0,692
|
0,424
|
0,262
|
0,11
|
3,13
|
0,644
|
0,436
|
0,307
|
0,19
|
5,0
|
0,559
|
0,413
|
0,317
|
0,229
|
7,81
|
0,454
|
0,36
|
0,294
|
0,23
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
|
1,88
|
0,008
|
3,13
|
0,007
|
5,0
|
0,006
|
7,81
|
0,004
|
Примечание - Удельные потери теплоты для узла установки аэратора относительно невелики и при установке менее одного аэратора на 10 м
2
кровли данный узел допускается не учитывать в расчетах приведенного сопротивления теплопередаче совмещенного кровельного покрытия.
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
D
трубы
, мм
|
|||
12
|
24
|
48
|
92
|
|
1,88
|
0,014
|
0,035
|
0,084
|
0,188
|
3,13
|
0,012
|
0,032
|
0,077
|
0,179
|
5,0
|
0,009
|
0,026
|
0,067
|
0,163
|
7,81
|
0,007
|
0,02
|
0,055
|
0,141
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
D
стак
, мм
|
||
80
|
140
|
260
|
|
1,88
|
0,055
|
0,087
|
0,141
|
3,13
|
0,05
|
0,08
|
0,136
|
5,0
|
0,042
|
0,069
|
0,119
|
7,81
|
0,032
|
0,055
|
0,097
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
||
600
|
1100
|
2200
|
|
1,88
|
0,088
|
0,152
|
0,285
|
3,13
|
0,085
|
0,146
|
0,277
|
5,0
|
0,077
|
0,134
|
0,256
|
7,81
|
0,066
|
0,117
|
0,224
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
||
600
|
1100
|
2200
|
|
1,88
|
0,066
|
0,114
|
0,158
|
3,13
|
0,063
|
0,111
|
0,159
|
5,0
|
0,060
|
0,104
|
0,156
|
7,81
|
0,053
|
0,093
|
0,146
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
|||
2000
|
4000
|
7500
|
14000
|
|
1,88
|
0,575
|
0,767
|
1,12
|
1,73
|
3,13
|
0,672
|
0,855
|
1,19
|
1,77
|
5,0
|
0,764
|
0,938
|
1,25
|
1,80
|
7,81
|
0,852
|
1,01
|
1,3
|
1,81
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
|||
2000
|
4000
|
7500
|
14000
|
|
1,88
|
0,567
|
0,751
|
1,09
|
1,67
|
3,13
|
0,66
|
0,835
|
1,16
|
1,71
|
5,0
|
0,753
|
0,92
|
1,22
|
1,74
|
7,81
|
0,844
|
0,992
|
1,27
|
1,75
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
|||
2000
|
4000
|
7500
|
14000
|
|
1,88
|
0,558
|
0,733
|
1,06
|
1,61
|
3,13
|
0,647
|
0,814
|
1,12
|
1,65
|
5,0
|
0,741
|
0,902
|
1,19
|
1,68
|
7,81
|
0,835
|
0,972
|
1,24
|
1,69
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
S
к
, мм
2
|
|||
2000
|
4000
|
7500
|
14000
|
|
1,88
|
0,494
|
0,608
|
0,792
|
1,175
|
3,13
|
0,579
|
0,690
|
0,865
|
1,242
|
5,0
|
0,667
|
0,777
|
0,937
|
1,296
|
7,81
|
0,757
|
0,850
|
1,003
|
1,330
|
d
доп
, мм
|
d
ут
= 100 мм
|
d
ут
= 150 мм
|
d
ут
=
200 мм
|
0
|
0,044
|
0,034
|
0,027
|
50
|
0,024
|
0,021
|
0,019
|
100
|
0,019
|
0,017
|
0,015
|
d
ут
= 100 мм
|
d
ут
= 150 мм
|
d
ут
= 200 мм
|
0,084
|
0,065
|
0,053
|
Толщина утеплителя, мм
|
, Вт/°C
|
50
|
0,002
|
70
|
0,0012
|
90
|
0,0008
|
110
|
0,0006
|
130
|
0,0006
|
150
|
0,0006
|
170
|
0,0004
|
190
|
0,0004
|
210
|
0,0004
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
d
ст
, мм
|
||
140
|
220
|
350
|
|
1,5
|
0,844
|
1,056
|
1,304
|
3,0
|
0,763
|
0,992
|
1,271
|
6,0
|
0,59
|
0,804
|
1,081
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
Высота ригеля, мм
|
||
200
|
400
|
800
|
|
1,5
|
0,108
|
0,208
|
0,29
|
3,0
|
0,044
|
0,119
|
0,206
|
6,0
|
0,004
|
0,044
|
0,113
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
Площадь сечения колонны
S
к
, мм
2
|
|||
2000
|
4000
|
8500
|
20000
|
|
1,5
|
0,121
|
0,206
|
0,367
|
0,663
|
3,0
|
0,098
|
0,167
|
0,302
|
0,554
|
6,0
|
0,075
|
0,131
|
0,242
|
0,465
|
d
пан
, мм
|
d
тр
, мм
|
||||
0
|
4
|
8
|
20
|
50
|
|
40
|
0,329
|
0,147
|
0,095
|
0,037
|
-
|
60
|
0,301
|
0,150
|
0,102
|
0,047
|
-
|
80
|
0,274
|
0,148
|
0,105
|
0,053
|
0,015
|
|
d
пан
, мм
|
d
кр
, мм
|
|
0,5
|
1
|
||
40
|
0,308
|
0,365
|
|
60
|
0,311
|
0,373
|
|
80
|
0,311
|
0,375
|
|
d
пан
, мм
|
d
кр
, мм
|
|
0,5
|
1
|
||
40
|
0,267
|
0,325
|
|
60
|
0,270
|
0,332
|
|
80
|
0,270
|
0,335
|
|
d
пан
, мм
|
d
кр
, мм
|
|
0,5
|
1
|
||
40
|
0,211
|
0,255
|
|
60
|
0,215
|
0,263
|
|
80
|
0,216
|
0,266
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,390
|
|
60
|
0,420
|
|
80
|
0,434
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,254
|
|
60
|
0,263
|
|
80
|
0,261
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,061
|
|
60
|
0,062
|
|
80
|
0,061
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,156
|
|
60
|
0,182
|
|
80
|
0,201
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,193
|
|
60
|
0,246
|
|
80
|
0,288
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,308
|
|
60
|
0,311
|
|
80
|
0,311
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,470
|
|
60
|
0,469
|
|
80
|
0,465
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,302
|
|
60
|
0,271
|
|
80
|
0,246
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,340
|
|
60
|
0,317
|
|
80
|
0,302
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,215
|
|
60
|
0,194
|
|
80
|
0,182
|
|
d
пан
, мм
|
|
40
|
0,153
|
|
60
|
0,135
|
|
80
|
0,126
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
R
проф
, м
2
·°C/Вт
|
||
0,3
|
0,5
|
0,8
|
|
1,5
|
0,137
|
0,135
|
0,135
|
3
|
0,211
|
0,210
|
0,209
|
6
|
0,268
|
0,267
|
0,267
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
R
проф
, м
2
·°C/Вт
|
||
0,3
|
0,5
|
0,8
|
|
1,5
|
0,098
|
0,097
|
0,096
|
3
|
0,092
|
0,091
|
0,090
|
6
|
0,089
|
0,088
|
0,087
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
R
проф
, м
2
·°C/Вт
|
||
0,3
|
0,5
|
0,8
|
|
1,5
|
0,371
|
0,369
|
0,369
|
3
|
0,454
|
0,453
|
0,453
|
6
|
0,493
|
0,493
|
0,493
|
R
ут
, м
2
·°C/Вт
|
R
проф
, м
2
·°C/Вт
|
||
0,3
|
0,5
|
0,8
|
|
1,5
|
0,258
|
0,258
|
0,257
|
3
|
0,255
|
0,254
|
0,254
|
6
|
0,244
|
0,243
|
0,243
|
Толщина слоя утеплителя стены вне грунта, мм
|
, Вт/(м·°C)
|
50
|
0,159
|
100
|
0,094
|
150
|
0,048
|
200
|
0
|
Глубина расположения стыка, м
|
, Вт/(м·°C)
|
2
|
0,064
|
4
|
0,128
|
6
|
0,192
|
8
|
0,256
|
10
|
0,32
|
12
|
0,384
|
Глубина расположения угла, м
|
, Вт/(м·°C)
|
От 0 до 2 включ.
|
0,282
|
От 2 до 4 включ.
|
0,352
|
От 4 до 6 включ.
|
0,374
|
От 6 до 8 включ.
|
0,395
|
От 8 до 10 включ.
|
0,418
|
От 10 до 12 включ.
|
0,439
|
УДК 697.1:006.354
|
ОКС
91.120.01
|
Ключевые слова: тепловая защита зданий, приведенное сопротивление теплопередаче, удельные потери теплоты, теплотехническая однородность, узлы ограждающих конструкций, расчет температурного поля, разбивка на теплозащитные элементы
|