Список изменяющих документов (в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр, Изменения N 2 , утв. Приказом Минстроя России от 11.11.2019 N 681/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)

Дороги	Толщина засыпки <*> , м, над
	железобетонными трубами	трубами и мостами из металлических гофрированных элементов	сводами мостов
Железные дороги:
общей сети и подъездные пути предприятий	1,0	1,2	0,7
внутренние пути предприятий	0,4	1,0	0,7
Автомобильные дороги общего пользования, дороги и улицы в городах, поселках и сельских населенных пунктах, а также промышленных предприятий	0,5	0,5 <**>	0,5
Внутрихозяйственные автомобильные в сельскохозяйственных предприятиях и организациях, дороги местного значения	0,2 <***>	-	-
<*> Считая от верха звена (плиты перекрытия) трубы или от верхней точки свода до подошвы рельсов - на железных дорогах и до низа монолитных слоев или сборных плит дорожной одежды - на автомобильных дорогах.
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
<**> Но не менее 0,8 м от верха звена трубы до поверхности дорожного покрытия. <***> Но не менее 0,5 м до уровня бровки земляного полотна.
Примечание - Толщину засыпки над железобетонными трубами и пешеходными тоннелями, расположенными в пределах железнодорожных станций, допускается принимать менее 1,0 м. В обоснованных случаях на улицах и автомобильных дорогах толщину засыпки над трубами и закрытыми лотками допускается принимать менее 0,5 м. Во всех случаях при уменьшенной толщине засыпки должны выполняться содержащиеся в 6.22 указания по учету динамического воздействия временных нагрузок.

Часть или элемент моста	Возвышение частей или элементов, м
	над уровнем воды (с учетом влияния подпора и волны) при максимальных расходах паводков			над наивысшим уровнем ледохода
	расчетных для мостов		наибольших
	на железных дорогах общей сети	на остальных железных дорогах и на всех автомобильных дорогах
Низ пролетных строений:
а) при глубине подпертой воды 1 м и менее	0,50	0,50	0,25	-
б) то же, свыше 1 м	0,75	0,50	0,25	0,75
в) при наличии на реке заторов льда	1,00	0,75	0,75	1,00
г) при наличии карчехода	1,50	1,00	1,00	-
д) при селевых потоках	-	1,00	1,00	-
Верх площадки для установки опорных частей	0,25	0,25	-	0,50
Низ пят арок и сводов	0,25	-	-	0,25
Низ продольных схваток и выступающих элементов конструкций в пролетах деревянных мостов	0,25	0,25	-	0,75
Примечания 1. Для малых мостов наименьшее возвышение низа пролетных строений допускается определять без учета высоты ветровой волны. 2. При наличии явлений, вызывающих более высокие уровни воды вследствие подпора от нижележащих рек, озер или водохранилищ, нагона воды ветром, образования заторов или прохождения паводков по руслам, покрытым льдом, и др., указанные в таблице возвышения следует отсчитывать от этого уровня, вероятность превышения которого устанавливается в соответствии с таблицей 5.3 . 3. При определении возвышения верха площадки для установки опорных частей уровень воды необходимо определять с учетом набега потока на опору моста.

Железные дороги				Автомобильные дороги, городские улицы и дороги
Сооружения	Категория дороги	Вероятность превышения максимальных расходов паводков, %		Сооружения	Категория дороги	Вероятность превышения максимальных расходов паводков, %
		расчетных	наибольших
Мосты и трубы	I и II (общей сети)	1	0,33	Большие и средние мосты	I - III, I-в, I-к, II-к и городские улицы и дороги	1 <3>
То же	III и IV (общей сети)	2	1 <1>	То же	IV, II-в, III-в, III-к, IV-в, IV-к, V, I-с, II-с	2 <3>
"	IV и V (подъездные пути)	2 <2>	-	Малые мосты и трубы	I	1 <4>
"	Внутренние пути промышленных предприятий	2	-	То же	II, III, III-п, III-с и городские дороги	2 <4>
				"	IV, IV-п, V и внутренние хозяйственные дороги	3 <4>
<1> При расчетах отметок бровок земляного полотна, незатопляемых регуляционных сооружений и оградительных дамб русел блуждающих рек для железных дорог III категории вероятность превышения максимального расхода при наибольшем паводке следует принимать 0,33%. <2> Если по технологическим условиям предприятий перерыв в движении не допускается, вероятность превышения следует принимать равной 1%. <3> В районах с малоразвитой сетью автомобильных дорог для сооружений, имеющих особо важное народнохозяйственное значение, при технико-экономическом обосновании вероятность превышения допускается принимать 0,33 вместо 1% и 1 вместо 2%. <4> В районах с развитой сетью автомобильных дорог для автодорожных малых мостов и труб при технико-экономическом обосновании вероятность превышения допускается принимать 2 вместо 1%, 3 вместо 2%, 5 вместо 3%, а для труб на дорогах II-с и III-с категорий - 10%.
Примечания 1. Степень развития сети автомобильных дорог в районе строительства и народнохозяйственное значение проектируемых сооружений устанавливаются в техническом задании. 2. Классификация дорог вне населенных пунктов принята по СП 34.13330 , классификация улиц и дорог в населенных пунктах - по СП 42.13330 и для сельскохозяйственных дорог согласно СП 99.13330 .
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Расчетные скорости движения одиночных легковых автомобилей на участках дороги, примыкающих к мосту (в соответствии с требованиями СП 34.13330 , СП 99.13330 ), км/ч	Алгебраическая разность сопрягаемых уклонов продольного профиля,
150 - 100	8
80	9
70	11
60	13
40	17
Примечания 1. Если расстояния между местами сопряжения пролетных строений между собой или с подходами превышают 50 м, предельные значения алгебраической разности сопрягаемых уклонов продольного профиля могут быть увеличены в 1,2 раза. 2. В температурно-неразрезных пролетных строениях, объединенных по плите проезжей части, алгебраическую разность сопрягаемых уклонов продольного профиля следует определять без учета влияния соединительной плиты.

Применение на обязательной основе п. 5.59 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Применение на обязательной основе п. 5.60 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Применение на обязательной основе п. 5.61 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Применение на обязательной основе п. 5.62 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Применение на обязательной основе п. 5.63 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Применение на обязательной основе п. 5.70 обеспечивает безопасность дорожного движения при его организации на территории Российской Федерации ( Распоряжение Правительства РФ от 04.11.2017 N 2438-р).

Номер нагрузки (воздействия)	Нагрузки и воздействия	Номер нагрузки (воздействия), не учитываемой в сочетании с данной нагрузкой (воздействием)
А. Постоянные
1	Собственный вес конструкций	-
2	Воздействие предварительного напряжения (в том числе регулирования усилий)	-
3	Давление грунта от веса насыпи	-
4	Гидростатическое давление	-
5	Воздействие усадки и ползучести бетона	-
6	Воздействие осадки грунта	-
Б. Временные
От подвижного состава и пешеходов
7	Вертикальные нагрузки	16 , 17
8	Давление грунта от подвижного состава	16 , 17
9	Горизонтальная поперечная нагрузка от центробежной силы	10 , 16 , 17
10	Горизонтальные поперечные удары подвижного состава	9 , 11 , 12 , 16 - 18
11	Горизонтальная продольная нагрузка от торможения или силы тяги	10 , 13 , 14 , 16 , 17
В. Прочие
12	Ветровая нагрузка	10 , 14 , 18
13	Ледовая нагрузка	11 , 14 , 16 , 18
14	Нагрузка от навала судов	11 - 13 , 15 - 18
15	Температурные климатические воздействия	14 , 18
16	Воздействие морозного пучения грунта	7 - 11 , 13 , 14 , 18
17	Строительные нагрузки	7 - 11 , 14 , 18
18	Сейсмические нагрузки	10 , 12 - 17
19	Трение и сопротивление сдвигу в опорных частях	11 , 14 , 18
Примечания 1. Расчеты на выносливость производят на сочетания, в которые кроме постоянных нагрузок и воздействий входят временные нагрузки N 7 - 9 , при этом вертикальную нагрузку от пешеходов на тротуарах с вертикальной нагрузкой от подвижного состава совместно учитывать не следует. 2. Расчеты по предельным состояниям II группы следует производить только на сочетания нагрузок и воздействий N 1 - 9 , 15 и 17 . При этом в расчетах железобетонных конструкций по трещиностойкости также надлежит учитывать нагрузку N 11 , а при расчете горизонтальных перемещений верха опор - нагрузки N 10 , 12 и 13 . 3. Для пешеходных мостов закрытого типа следует учитывать снеговую нагрузку согласно СП 20.13330 .

Группа предельного состояния	Вид расчета	Вводимый коэффициент
		ко всем нагрузкам и воздействиям, кроме подвижной вертикальной	к подвижной вертикальной нагрузке <*>
I	а) Все расчеты, кроме перечисленных в "б" - "г"		;
	б) На выносливость		;
	в) По устойчивости положения		<***>
	г) На сочетания, включающие сейсмическую нагрузку	<**>
II	Все расчеты, включая расчеты по образованию и раскрытию трещин в железобетоне
<*> Во всех неоговоренных случаях (кроме нагрузки от кранов по 6.30 ) динамический коэффициент следует принимать . <**> Для сейсмических нагрузок следует принимать . <***> К порожнему составу железных дорог и метрополитена следует принимать .

Металлическая конструкция	Сварные швы, %	Выступающие части высокопрочных болтов, гайки и две шайбы, %
Болтосварная	2,0	4,0
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
Сварная	2,0	-

Нагрузки и воздействия	Коэффициенты надежности по нагрузке
Все нагрузки и воздействия, кроме указанных ниже в данной таблице	1,1 (0,9)
Вес мостового полотна с ездой на балласте под железную дорогу, а также пути метрополитена и трамвая	1,3 (0,9)
Вес балластного мостового полотна под трамвайные пути на бетонных и железобетонных плитах	1,2 (0,9)
Вес выравнивающего, изоляционного и защитного слоев автодорожных и городских мостов	1,3 (0,9)
Вес покрытия ездового полотна и тротуаров автодорожных и городских мостов, покрытия прохожей части пешеходных мостов	1,5 (0,9)
Вес деревянных конструкций в мостах	1,2 (0,9)
Горизонтальное давление грунта от веса насыпи:
на опоры мостов (включая устои)	1,4 (0,7)
на звенья труб	1,3 (0,8)
Воздействия предварительного напряжения (регулирования усилий) при контроле только по деформациям	1,2 (0,8)
Воздействие усадки и ползучести бетона и предварительного напряжения (регулирования усилий)	1,1 (0,9)
Воздействие осадки грунта	1,5 (0,5)
Примечания 1. Значения для мостов на внутрихозяйственных автомобильных дорогах следует принимать такими же, как и для мостов на автомобильных дорогах общего назначения. 2. Значения в скобках следует принимать в случаях, когда при этом сочетании нагрузок создается более невыгодное воздействие на элементы конструкции.

Длина загружения лямбда , м	Коэффициент
5 и менее	1,00
от 10 до 25	0,85
50 и более	1,00
Примечания 1. Если кроме коэффициента в расчетах учитывают динамический коэффициент, то их произведение следует принимать не менее единицы. 2. Для промежуточных значений коэффициент следует определять по интерполяции.

Параметр	Нагрузки
	АБ-51	АБ-74	АБ-151
Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН:
заднюю	333	490	990
переднюю	167	235	490
Расстояние между осями (база) автомобиля, м	3,5	4,2	4,5
Габарит по ширине (по колесам задней оси), м	3,5	3,8	5,4
Ширина колеи, м, колес:
задних	2,4	2,5	3,75
передних	2,8	2,8	4,1
Размер площадки контакта задних колес с покрытием проезжей части, м:
по длине	0,4	0,45	0,80
по ширине	1,1	1,30	1,65
Диаметр колеса, м	1,5	1,8	2,5

Расстояние по ширине моста	Наименьший размер, м, для нагрузок
	АБ-51	АБ-74	АБ-151
От ограждения до края заднего колеса автомобиля:
движущегося	1,0	1,2	1,6
стоящего	Вплотную
Между краями задних колес соседних автомобилей:
движущихся	1,9	2,0	2,5
стоящих	0,5	0,7	1,0

Параметр	Для нагрузок
	Н11	Н14	АБ-51		АБ-74		АБ-151
	при высоте засыпки <*>
	1 и более	1 и более	1,3 и более	менее 1,3	1,9 и более	менее 1,9	3 и более	менее 3
	186	233	186	42	186	66	186	93
а 0	3	3	3	-0,3	3	-0,15	3	0
<*> В случаях, когда высота засыпки менее 1 м при нагрузках Н11 и Н14, величину давления на рассматриваемую часть трубы следует определять с учетом распределения давления в грунте под углом к вертикали arctg1/2.

Воздействие	Коэффициент надежности по нагрузке при расчете
	конструкций мостов в зависимости от длины загружения <*> , м			звеньев труб
	0	50	150 и более
Вертикальное	1,30	1,15	1,10	1,30
Горизонтальное	1,20	1,10	1,10	1,20
Давление грунта от подвижного состава на призме обрушения	1,20 независимо от длины загружения			-
<*> Здесь - длина загружения линии влияния за вычетом длины участков, загруженных порожним составом (при ); для промежуточных значений следует принимать по интерполяции.

Вид нагрузки	Коэффициент надежности по нагрузке
Тележка нагрузки АК	1,50
Равномерно распределенная часть нагрузки АК	1,25
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
Нагрузка НК	1,10

Класс внутренних водных путей	Нагрузка от навала судов, кН
	вдоль оси моста со стороны пролета		поперек оси моста со стороны
	судоходного	несудоходного	верховой при наличии течения	низовой, при отсутствии течения - и верховой
I	1570	780	1960	1570
II	1130	640	1420	1130
III	1030	540	1275	1030
IV	880	490	1130	880
V	390	245	490	390
VI	245	147	295	245
VII	147	98	245	147

Среднее давление в опорных частях по фторопласту, МПа	Коэффициент трения при температуре наиболее холодной пятидневки по СП 131.13330 с обеспеченностью 0,92
	минус 10 °C и выше		минус 50 °C
9,81	0,085	0,030	0,120	0,045
19,6	0,050	0,015	0,075	0,030
29,4	0,035	0,010	0,060	0,020
Примечания 1. Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних давлениях определяются по интерполяции. 2. Для подвижных стаканных опорных частей с прокладками из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали (или с полированной твердохромированной поверхностью) среднее давление на опорную часть от нормативных постоянных нагрузок и воздействий должно быть не менее 10 МПа.

Марка резины	Модуль сдвига резины, МПа, при нормативной температуре окружающего воздуха, °C
	минус 20 и выше	минус 30	минус 40	минус 50	минус 55
НО-68-1	0,90	1,10	1,30	-	-
ИРП-1347-1	0,70	0,59	0,70	0,80	1,00
РСМ-3Л	0,90	1,20	1,40	1,40	-
Примечание - Промежуточные значения модуля сдвига принимаются по интерполяции.

Прочие временные нагрузки и воздействия	Коэффициент надежности по нагрузке
Ветровые нагрузки:
при эксплуатации моста	1,4
при строительстве и монтаже	1,0
Ледовая нагрузка	1,2
Нагрузка от навала судов	1,2
Температурные климатические воздействия	1,2
Воздействие морозного пучения грунта	1,3
Воздействие сопротивления от трения в подвижных опорных частях	по 6.28
Строительные нагрузки:
собственный вес вспомогательных обустройств	1,1 (0,9)
вес складируемых материалов и воздействие искусственного регулирования во вспомогательных сооружениях	1,3 (0,8)
вес работающих людей, инструментов, мелкого оборудования	1,3 (0,7)
вес кранов, копров и транспортных средств	1,1 (1,0)
усилия от гидравлических домкратов и электрических лебедок при подъеме и передвижке усилия от трения при перемещении пролетных строений и других грузов:	1,3 (1,0)
на салазках	1,3 (1,0)
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
на катках	1,1 (1,0)
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
на тележках	1,2 (1,0)
Примечания 1. Значения , указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции. 2. Значения к снеговой нагрузке для пешеходных мостов закрытого типа принимают согласно СП 20.13330 .

Расчет	Рабочая арматура	Стадии работы конструкции
По образованию продольных трещин	Ненапрягаемая	Все стадии (нормальная эксплуатация, возведение сооружения, предварительное напряжение, хранение, транспортирование)
	Напрягаемая	Все стадии
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
По образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента	"	Все стадии
По раскрытию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента	Ненапрягаемая и напрягаемая (кроме элементов с напрягаемой арматурой, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, см. таблицу 7.24 )	То же
По закрытию (зажатию) трещин, нормальных к продольной оси элемента	Напрягаемая	Эксплуатация
По ограничению касательных напряжений	Ненапрягаемая и напрягаемая	Все стадии
По деформациям (прогибам) пролетных строений в мостах всех назначений и углам перелома профиля проезда в автодорожных мостах	То же	Эксплуатация

Класс канатов	Диаметр, мм	Длина зоны передачи на бетон усилий l rp , см, при передаточной прочности бетона, отвечающей бетону классов по прочности на сжатие
		B22,5	B25	B27,5	B30	B35	B40	B45	B50 и более
К7-1500	9	88	85	83	80	75	70	65	60
К7-1500	12	98	95	93	90	87	85	75	70
К7-1400	15,2	115	110	105	100	95	90	85	80
К7-1670	15,2	121	116	110	105	100	95	89	84
К7-1770	15,2	128	123	117	112	106	100	95	89
К7-1860	15,2	135	129	123	117	111	105	100	94
Примечания 1 При мгновенной передаче на бетон усилия обжатия (посредством обрезки канатов) начало зоны передачи усилий следует принимать на расстоянии, равном 0,25 l rp от торца элемента. 2 Для канатов диаметром 15,7 мм длину зоны передачи следует принимать с коэффициентом 1,05.

Отношение пролета ригеля L к высоте стойки H	Расчетная длина стойки l 0 при отношении жесткости B 1 / B 2
	0,5	1	5
0,2	1,1H	H	H
1	1,3H	1,15H	H
3	1,5H	1,4H	1,1H
Примечание - При промежуточных значениях отношений L/H и B 1 /B 2 расчетную длину l 0 допускается определять по интерполяции.

Конструкции, армирование и условия работы	Бетон класса по прочности на сжатие, не ниже
1. Бетонные	В20
2. Железобетонные с ненапрягаемой арматурой:
а) кроме пролетных строений	В25
б) пролетные строения	В30
3. Железобетонные предварительно напряженные:
а) без анкеров:
при стержневой арматуре классов:
А600 (А-IV), Ат600 (Ат-IV)	В30
А800 (А-V), Ат800 (Ат-V), Ат1000 (Ат-VI)	В35
при проволочной арматуре из одиночных проволок и канатов класса К7	В35
б) с анкерами:
при проволочной арматуре из одиночных проволок и из одиночных арматурных канатов класса К7	В35
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
из пучков арматурных канатов класса К7 и при стальных канатах (со свивкой спиральной двойной и закрытых)	В35
4. Блоки облицовки опор на реках с ледоходом при расположении мостов в районах со средней температурой наружного воздуха и наиболее холодной пятидневки, °C:
минус 40 и выше	В35
ниже минус 40	В45
Для опор мостов при их расположении в зонах действия приливов и отливов или попеременного замораживания и оттаивания при работе плотин	В45
Бетон заполнения внутренних полостей сборно-монолитных опор и свай-оболочек	В20
(позиция введена Изменением N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Климатические условия (характеризуемые среднемесячной температурой наиболее холодного месяца согласно СП 131.13330 , °C) и условия эксплуатации	Расположение конструкций и их частей
	В надводной, подземной и надземной незатопляемой зонах <1>		В зоне переменного уровня воды < 2 >, < 3 >
	Вид конструкций
	железобетонные и тонкостенные бетонные (толщиной менее 0,5 м)	бетонные массивные	железобетонные и тонкостенные бетонные	Бетонные массивные		блоки облицовки
				кладка тела опор (бетон наружной зоны)	кладка заполнения при блоках облицовки (бетон внутренней зоны)
	Марка бетона по морозостойкости
Умеренные минус 10 и выше	F200	F100	F200	F100	F100	-
Суровые ниже минус 10 до минус 20 включительно	F200	F100	F300	F200	F100	F300
Особо суровые ниже минус 20	F300	F200	F300 <4>	F300	F200	F400 <5>
Зоны воздействия антигололедных солей	F 2 300 (в солях)
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
<1> К надземным незатопляемым зонам в опорах следует относить части, расположенные на 1 м выше поверхности грунта. Для бетона участков опор, расположенных ниже и достигающих половины глубины промерзания грунта, следует предусматривать требования, указанные для конструкций, находящихся в зоне переменного уровня воды. <2> За верхнюю границу зоны переменного уровня воды следует принимать условный уровень, который на 1 м выше наивысшего уровня ледостава, за нижнюю - уровень на 0,5 м ниже нижней поверхности слоя льда наинизшего ледостава. <3> Марка бетона по морозостойкости для конструкций, находящихся в зоне действия приливов, по отношению к марке, приведенной в таблице, повышается на 100 циклов. <4> Железобетонные элементы промежуточных опор железнодорожных и совмещенных мостов на постоянных водотоках в районах с особо суровыми климатическими условиями должны иметь марку бетона по морозостойкости F400. <5> Бетон блоков облицовки опор больших железнодорожных и совмещенных мостов через реки с ледоходом при толщине льда свыше 1,5 м и расположении моста в районе с особо суровыми климатическими условиями должен иметь марку по морозостойкости F500.
Примечания 1. К бетону частей конструкций подводных (на 0,5 м ниже поверхности слоя льда наинизшего ледостава), подземных (ниже половины глубины промерзания), а также находящихся в вечномерзлых грунтах, требования по морозостойкости не нормируются. В обсыпных устоях к подземным частям конструкции относятся части тела устоя, расположенные ниже половины глубины промерзания грунта конуса насыпи. 2. Бетон всех элементов водопропускных труб, укрепления русел рек и конусов насыпей, берегоукрепительных и регуляционных сооружений (бетон, находящийся в сезоннооттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты), всех элементов мостового полотна, включая плиты проезжей части автодорожных мостов без гидроизоляции, а также бетон выравнивающего слоя одежды ездового полотна, выполняющий гидроизолирующие функции, и плиты мостового полотна в железнодорожных пролетных строениях при безбалластной езде должен отвечать требованиям по морозостойкости, предъявляемым к бетону, находящемуся в зоне переменного уровня воды. 3. К зонам воздействия антигололедных солей относятся элементы, примыкающие к автодорожному полотну, уборка снега с которого может проводиться с использованием солей, а также зоны конструкций, расположенные в плане и по высоте не далее 3 м от него, не имеющие гидроизоляции либо иной антикоррозионной защиты.
(примечание 3 введено Изменением N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)

Вид сопротивления	Условное обозначение	Расчетное сопротивление, МПа, бетона классов по прочности на сжатие
		В20	В22,5	В25	В27,5	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
При расчетах по предельным состояниям первой группы
Сжатие осевое (призменная прочность)	R b	10,5	11,75	13,0	14,3	15,5	17,5	20,0	22,0	25,0	27,5	30,0
Растяжение осевое	R bt	0,85	0,90	0,95	1,05	1,10	1,15	1,25	1,30	1,40	1,45	1,50
При расчетах по предельным состояниям второй группы
Сжатие осевое (призменная прочность)	R b,ser	15,0	16,8	18,5	20,5	22,0	25,5	29,0	32,0	36,0	39,5	43,0
Растяжение осевое	R bt,ser	1,40	1,50	1,60	1,70	1,80	1,95	2,10	2,20	2,30	2,40	2,50
Скалывание при изгибе	R b,sh	1,95	2,30	2,50	2,75	2,90	3,25	3,60	3,80	4,15	4,45	4,75
Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин:
при предварительном напряжении и монтаже	R b,mc 1	-	-	13,7	15,2	16,7	19,6	23,0	26,0	29,9	32,8	36,2
на стадии эксплуатации	R b,mc 2	8,8	10,3	11,8	13,2	14,6	16,7	19,6	22,0	25,0	27,5	30,0

Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы	Коэффициент условий работы	Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент	Значение коэффициента условий работы
1. Многократно повторяющаяся нагрузка	m b 1	R b	По 7.26
2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м 2 и менее	m b 4	R b	0,85
3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона	m b 6	R b	По 7.27
		R b,sh	По 7.27
4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °C при отсутствии водонасыщения бетона	m b 7	R b	0,9
5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °C:
минус 40 и выше	m b 8	R b	0,9
ниже минус 40	m b 8	R b	0,8
6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IVA согласно СП 131.13330	m b 9	R b , R bt	0,85
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
7. Наличие в составных конструкциях:
бетонируемых стыков	m b 10	R b	По 7.28 и таблице 7.10
клееных стыков	m b 10	R b	По 7.29
швов на растворе в неармированной кладке	m b 10	R b	По 7.30
8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы:
а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие	m b 13	R b,mc 2	1,10
б) на кручение	m b 14	R b,sh	1,15
в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции	m b 15	R b,sh	0,50

Класс бетона по прочности на сжатие	В27,5 и ниже	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
	1,34	1,31	1,28	1,26	1,24	1,22	1,21	1,20

Коэффициент цикла повторяющихся напряжений	0,1 и менее	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6 и более
	1,00	1,05	1,10	1,15	1,20	1,24
Примечание - Для промежуточных значений , коэффициент следует определять по интерполяции.

Толщина шва, мм	Коэффициенты условий работы m b 10 при отношениях R bj /R b,con
	0,2 и менее	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
От 20 до 40	0,70	0,76	0,82	0,88	0,94	1,0	1,0	1,0	1,0
70	0,50	0,58	0,65	0,72	0,80	0,85	0,90	0,95	1,0
200 и более	0,20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,80	0,90	1,0

Класс бетона по прочности на сжатие	В20	В22,5	В25	В27,5	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
E b , ГПа	27,0	28,5	30,0	31,5	32,5	34,5	36,0	37,5	39,0	39,5	40,0
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Показатель	Нормативные значения деформаций ползучести бетона и усадки для бетонов классов прочности на сжатие
	В20	В22,5	В25	В27,5	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
,	115	107	100	92	84	75	67	55	50	41	39
	400	400	400	400	400	400	400	365	330	315	300
Примечание - Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке при температуре 50 °C и выше, значения и следует уменьшать на 10%.
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Фактор	Поправочные коэффициенты к значениям нормативным предельным деформаций
	ползучести	усадки
Передаточная прочность бетона на сжатие в долях проектного класса бетона:
0,5	1,7	-
0,6	1,6	-
0,7	1,4	-
0,8	1,25	-
0,9	1,15	-
1,0	1,0	-
Возраст бетона в момент загружения, сут:
28 и менее	1,0	-
60	0,8	-
90	0,7	-
180	0,6	-
360 и более	0,5	-
Модуль удельный поверхности элемента, м -1 ;
0	0,51	0,22
5	0,65	0,54
10	0,76	0,66
20	0,93	0,92
40	1,11	1,10
60	1,23	1,18
80 и более	1,30	1,22
Относительная влажность воздуха, %:
40 и менее	1,27	1,14
50	1,13	1,08
60	1,00	1,00
70	0,87	0,91
80	0,73	0,79
90	0,60	0,63
100 и более	0,47	0
Примечания 1. Для промежуточных значений факторов коэффициенты принимают по интерполяции. 2. Влажность принимается как средняя относительная влажность воздуха наиболее жаркого месяца по СП 131.13330 , а при расположении конструкции в подрайоне IVA - как среднемесячная влажность, соответствующая времени обжатия бетона. Для типовых конструкций допускается принимать влажность, равную 60%.
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Вид арматуры	Класс прочности арматурной стали	Документ, регламентирующий качество арматурной стали	Ограничение по пределу текучести , условному пределу текучести , пределу прочности , МПа	Марка стали	Диаметр, мм	Элементы с арматурой, не рассчитываемой на выносливость			Элементы с арматурой, рассчитываемой на выносливость
						При применении конструкций в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °C
						-30 и выше	ниже -30 до -40 вкл.	ниже -40	-30 и выше	ниже -30 до -40 вкл.	ниже -40
Стержневая горячекатаная гладкая	А240 (А-I)	ГОСТ 5781 ГОСТ 380 ГОСТ 34028		Ст3сп	6 - 10	+	+	+	+	+	+
				Ст3сп	12 - 10	+	+	+	+	+	-
				Ст3пс	6 - 10	+	+	+ <1> , <2>	+	+ <1>	-
				Ст3пс	12 - 16	+	+ <1>	-	+	+ <1>	-
				Ст3пс	18 - 40	+	+ <1>	-	+ <1>	-	-
				Ст3кп	6 - 10	+	-	-	-	-	-
Стержневая горячекатаная периодического профиля	А300 (А-II)			Ст5сп	10 - 40	+	+	+ <1> , <2> , <3>	+	+	-
				Ст5пс	10 - 16	+	+ <1>	-	+	+ <1>	-
				Ст5пс2	18 - 40	+	-	-	+ <1>	-	-
	Ас300 (Ас-II)			10ГТ	10 - 32	+	+	+	+	+	+
	А400 (А-III)	ГОСТ 5781		25Г2С	6 - 40	+	+	+ <1>	+	+ <1>	+ <1>
				35ГС	6 - 40	+	+ <4>	-	-	-	-
	А600 <13> (А-IV)	ГОСТ 380	Фактические значения , , не должны превышать нормируемых значений более чем на 100	20ХГ2Ц	10 - 22	+	+	+ <5>	+	+	+ <5>
	А-800 (А-V)			23Х2Г2Т	10 - 32	+	+	+ <5>	+	+	+ <5>
Стержневая термически упрочненная периодического профиля	Ат600 <6> , <13> (Ат-IV)	ГОСТ 10884	-	28С	10 - 28	+ <5>	+ <5>	+ <5> , <7>	-	-	-
				10ГС2	10 - 18	+ <5>	+ <5>	+ <5> , <7>	-	-	-
				25С2Р	10 - 18	+ <5>	+ <5>	+ <5> , <7>	-	-	-
	Ат800 <6> (Ат-V)			25С2Р	10 - 28	+ <5>	+ <5>	+ <5> , <7>	-	-	-
	Ат 1000 <6> (Ат-VI)			25С2Р	10 - 16	+ <5>	+ <5>	+ <5> , <7>	-	-	-
Высокопрочная гладкая проволока	В1500 - В1200 (В-II)	ГОСТ 7348	Фактические значения и не должны превышать нормируемых значений более чем на 300	-	3 - 8	+	+	+ <8>	+	+	+ <8>
Высокопрочная проволока периодического профиля	Вр1500 - Вр1200 (Вр-II)			-	3 - 8	+	+	+ <9>	+	+	+ <9>
Канаты арматурные	К7-1500 - КТ-1400 (К7)	ГОСТ 13840		-	9 - 15	+	+	+	+	+	+
	К7-1670 К7-1770 К7-1860	ГОСТ Р 53772 <12>	Фактические значения временного сопротивления не должны превышать нормируемых значений более чем на 50%	-	15,2, 15,7	+	+	+ <11>	+	+ <11>	+ <11>
	К7О-1820			-	15,2	+	+	+ <11>	+	+ <11>	+ <11>
Канаты стальные	Спиральные	-	-	-	Диаметр проволок 3 мм и более	+	+	-	+ <10>	+ <10>	-
	Двойной свивки	ГОСТ 3067				+	+	-	+ <10>	+ <10>	-
	Закрытые	ГОСТ 3090 ГОСТ 7675 ГОСТ 7676			По соответствующему стандарту	+	+	-	+ <10>	+ <10>	-
<1> Допускается к применению в вязаных каркасах и сетках. <2> Не допускается к применению для хомутов пролетных строений. <3> Не допускается к применению, если динамический коэффициент свыше 1,1. <4> Если динамический коэффициент свыше 1,1, допускается к применению только в вязаных каркасах и сетках. <5> Только в виде целых стержней мерной длины или стержней с несварными стыками. <6> Допускается к применению термически упрочненная арматурная сталь только марок С (свариваемая) и К (стойкая к коррозионному растрескиванию). <7> Допускается к применению при гарантируемой величине равномерного удлинения не менее 2. <8> Допускается к применению при диаметрах проволок 5 - 8 мм. <9> Допускается к применению при диаметре проволок 5 мм. <10> Допускается к применению только в пролетных строениях совмещенных мостов. <11> Допускается к применению после дополнительных исследований на хладостойкость. <12> Применение арматурных канатов по ГОСТ Р 53772 допускается при условии обязательного подтверждения всех заявленных физико-механических свойств периодическими (не реже одного раза в год) испытаниями или испытаниями поставляемых партий. <13> Допускается к применению арматура класса А600С (в том числе марка стали 20Г2СФБА) с обязательным введением в сталь легирующих элементов в количестве до 0,1% для каждого элемента при их суммарной массовой доле не более 0,15% и не менее 0,05% с гарантией свариваемости по ГОСТ 34028 после проведения комплекса исследований (испытаний оценки соответствия) на прочность, пластичность, свариваемость, коррозионную стойкость, релаксационную стойкость, хладостойкость, выносливость.

Вид, класс и диаметр арматуры	Коэффициент надежности по материалу при расчете по предельным состояниям первой группы
1. Ненапрягаемая стержневая:
А240; А300	1,05
Ас300; А400, диаметр 10 - 40 мм	1,07
А400, диаметр 6 - 8 мм	1,10
2. Напрягаемая стержневая:
горячекатаная:
А600	1,20
А800	1,25
термически упрочненная:
Ат800, диаметр 10 - 14 мм	1,15
диаметр 16 - 28 мм	1,25
Ат1000, диаметр 10 - 14 мм	1,20
диаметр 16 мм	1,25
3. Напрягаемая проволочная гладкая В и периодического профиля Вр	1,20
4. Арматурные канаты К7	1,20
5. Стальные канаты со спиральной или двойной свивкой и закрытые	1,25

Класс арматурной стали	Диаметр, мм	Расчетные сопротивления растяжению при расчетах по предельным состояниям первой группы R s и R p , МПа, для мостов и труб
		железнодорожных	автодорожных и городских
1. Ненапрягаемая стержневая:
а) гладкая А240	6 - 40	200	210
б) периодического профиля:
А300	10 - 40	250	265
А400	6 и 8	320	340
	10 - 40	330	350
2. Напрягаемая стержневая:
а) горячекатаная:
А600 <*>	10 - 32	435	465
А800	10 - 32	565	600
б) термически упрочненная:
Ат600	10 - 28	-	465
Ат800	10 - 14	-	645
	16 - 28	-	600
Ат1000	10 - 14	-	775
	16	-	745
3. Высокопрочная проволока:
а) гладкая:
В1500	3	1120	1180
В1400	4	1060	1120
В1400	5	1000	1055
В1300	6	940	995
В1200	7	885	930
б) периодического профиля:
Вр1500	3	1100	1155
Вр1400	4	1030	1090
Вр1400	5	940	995
Вр1200	6	885	930
4. Арматурные канаты:
а) по ГОСТ 13840
К7-1500	9	1030	1090
К7-1500	12	1000	1055
К7-1400	15	970	1025
б) по ГОСТ Р 53772
К7-1670	15,2	1040	1100
К7-1770	15,2; 15,7	1110	1175
К7-1860	15,2; 15,7	1180	1250
К7О-1820	15,2	1145	1210
(п. 4 в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
5. Стальные канаты:	По соответствующим стандартам	0,54 R rpn	0,57 R rpn
со спиральной свивкой
с двойной свивкой закрытые
<*> При смешанном армировании стержневую горячекатаную арматуру класса А600 допускается применять в качестве ненапрягаемой арматуры.

Класс (виды или особенности) применяемой арматурной стали	Значения коэффициентов и при
	-1	-0,5	-0,2	-0,1	0	0,1	0,2	0,3	0,35
Коэффициент
А240	0,48	0,61	0,72	0,77	0,81	0,85	0,89	0,97	1
А300	0,40	0,50	0,60	0,63	0,67	0,70	0,74	0,81	0,83
А300 (Ас-II)	-	-	0,67	0,71	0,75	0,78	0,82	0,86	0,88
А400	0,32	0,40	0,48	0,51	0,54	0,57	0,59	0,65	0,67
Коэффициент
А600 (без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)	-	-	-	-	-	-	-	-	-
В или пучки из нее	-	-	-	-	-	-	-	-	-
Вр или пучки из нее	-	-	-	-	-	-	-	-	-
Канаты К7	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Класс (виды или особенности) применяемой арматурной стали	Значения коэффициентов и при
	0,4	0,5	0,6	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	1
Коэффициент
А240	1	1	1	1	1	1	1	1	1
А300	0,87	0,94	1	1	1	1	1	1	1
А300 (Ас-II)	0,90	0,92	0,94	1	1	1	1	1	1
А400	0,70	0,75	0,81	0,90	0,95	1	1	1	1
Коэффициент
А600 (без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с механической зачисткой)	0,38	0,49	0,70	0,78	0,85	0,91	0,94	0,96	1
В или пучки из нее	-	-	-	-	0,85	0,97	1	1	1
Вр или пучки из нее	-	-	-	-	0,78	0,82	0,87	0,91	1
Канаты К7	-	-	-	-	0,78	0,84	0,95	1	1
Примечания 1. Для стальных канатов со спиральной или двойной свивкой и закрытых при коэффициент можно принимать равным единице, а при - устанавливать по 8.58 , относящимся к расчету на выносливость канатов висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений. 2. Для промежуточных значений коэффициенты и следует определять по интерполяции.

Тип сварного соединения	Коэффициент асимметрии цикла	Коэффициент для стержневой арматуры диаметром 32 мм и менее для арматурной стали классов
		А240	А300	А400	А600
Сварка контактным способом (без продольной зачистки)	0	0,75	0,65	0,60	-
	0,2	0,85	0,70	0,65	-
	0,4	1	0,80	0,75	0,75
	0,7	1	0,90	0,75	0,75
	0,8	1	1	0,75	0,80
	0,9	1	1	0,85	0,90
Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках	0	0,75	0,65	0,60	-
	0,2	0,80	0,70	0,65	-
	0,4	0,90	0,80	0,75	-
	0,7	0,90	0,90	0,75	-
	0,8	1	1	0,75	-
	0,9	1	1	0,85	-
Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках	0	0,65	0,65	0,60	-
	0,2	0,70	0,70	0,65	-
	0,4	0,75	0,75	0,65	-
	0,7	0,90	0,90	0,70	-
	0,8	1	1	0,75	-
	0,9	1	1	0,85	-
Примечания 1. Если диаметры стержневой растянутой арматуры свыше 32 мм, то значения следует уменьшить на 5%. 2. Если значения , то значения следует принимать такими же, как при . 3. Для растянутой арматурной стали класса А600, стержни которой имеют сварные стыки, выполненные контактной сваркой с последующей продольной зачисткой, следует принимать . 4. При промежуточных значениях коэффициенты следует определять по интерполяции. 5. Для автодорожных мостов значение следует увеличивать на 35% (но не более 1) для контактной точечной сварки перекрещивающихся стержней арматуры класса А400 из стали 25Г2С диаметром не менее 14 мм в случае разработки технологического регламента, обеспечивающего соответствующее качество сварного соединения.
(примечание 5 введено Изменением N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

Класс (вид) арматурной стали	Модуль упругости, МПа, арматуры
	ненапрягаемой E s	напрягаемой E p
А240, А300	2,1·10 5	-
А400	2,0·10 5	-
А600, А800, А1000	-	1,9·10 5
Проволока классов В, Вр	-	2,0·10 5
Пучки из параллельных проволок классов В, Вр	-	1,9·10 5
Арматурные канаты класса К7	-	1,95·10 5
Пучки из арматурных канатов класса К7	-	1,95·10 5
Стальные канаты:
спиральные и двойной свивки	-	1,7·10 5
закрытые	-	1,6·10 5

Вид расчета	Конструкции
	бетонные		железобетонные
	Номера настоящих норм, в соответствии с которыми следует выполнять расчеты при эксцентриситетах
	e c <= r	e c > r	e c <= r	e c > r
По прочности	7.68	7.68	7.69, б	7.70
	7.54	7.54	-	7.54
По устойчивости	7.66	-	7.69, а	-
	7.55	-	7.55	-
Примечание - r - ядровое расстояние.

Характеристики гибкости элемента			Коэффициенты продольного изгиба
			при относительных эксцентриситетах
			0	0,25	0,50	1,00
4	3,5	14	1 --- 1	0,90 ----- 0,90	0,81 ----- 0,81	0,69 ----- 0,69	1
10	8,7	35	1 --- 1	0,86 ----- 0,86	0,77 ----- 0,77	0,65 ----- 0,65	0,84
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
12	10,4	40	0,95 ----- 0,95	0,83 ----- 0,83	0,74 ----- 0,74	0,62 ----- 0,62	0,79
14	12,1	48,5	0,90 ----- 0,85	0,79 ----- 0,74	0,70 ----- 0,65	0,58 ----- 0,53	0,70
16	13,8	55	0,86 ----- 0,78	0,75 ----- 0,67	0,66 ----- 0,58	0,55 ----- 0,47	0,65
18	15,6	62,5	0,82 ----- 0,75	0,71 ----- 0,64	0,62 ----- 0,55	0,51 ----- 0,44	0,56
20	17,3	70	0,78 ----- 0,70	0,67 ----- 0,59	0,57 ----- 0,47	0,48 ----- 0,40	0,47
22	19,1	75	0,72 ----- 0,64	0,60 ----- 0,52	0,52 ----- 0,44	0,43 ----- 0,35	0,41
24	20,8	83	0,67 ----- 0,59	0,55 ----- 0,47	0,47 ----- 0,39	0,38 ----- 0,30	0,32
26	22,5	90	0,62 ----- 0,53	0,51 ----- 0,42	0,44 ----- 0,35	0,35 ----- 0,26	0,25
28	24,3	97	0,58 ----- 0,50	0,49 ----- 0,41	0,43 ----- 0,35	0,34 ----- 0,26	0,20
30	26	105	0,53 ----- 0,46	0,45 ----- 0,38	0,39 ----- 0,32	0,32 ----- 0,25	0,16
32	27,7	110	0,48 ----- 0,42	0,41 ----- 0,35	0,36 ----- 0,30	0,31 ----- 0,25	0,14
34	29	120	0,43 ----- 0,39	0,36 ----- 0,32	0,31 ----- 0,27	0,25 ----- 0,21	0,10
38	33	130	0,38 ----- 0,33	0,32 ----- 0,28	0,28 ----- 0,24	0,24 ----- 0,20	0,08
40	34,6	140	0,35 ----- 0,32	0,29 ----- 0,26	0,25 ----- 0,22	0,21 ----- 0,18	0,07
43	37,5	150	0,33 ----- 0,30	0,28 ----- 0,25	0,24 ----- 0,21	0,21 ----- 0,18	0,06
Примечание - Над чертой приведены значения для железобетонных элементов с ненапрягаемой арматурой и предварительно напряженных элементов при отсутствии на данной стадии их работы сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, под чертой - для предварительно напряженных элементов при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном.

Характеристики гибкости элемента		Коэффициенты продольного изгиба
		при относительных эксцентриситетах
		0	0,25	0,50	1,00
4	14	1	0,86	0,77	0,65	1
6	21	0,98	0,84	0,75	0,63	0,94
8	28	0,95	0,81	0,72	0,60	0,88
10	35	0,92	0,78	0,69	0,57	0,80
12	42	0,88	0,76	0,67	0,55	0,72
14	49	0,85	0,74	0,65	0,53	0,62
16	56	0,79	0,68	0,59	0,48	0,58
18	63	0,74	0,63	0,54	0,43	0,43
20	70	0,67	0,56	0,46	0,37	0,32
22	77	0,63	0,51	0,43	0,34	0,26
24	84	0,58	0,46	0,38	0,29	0,20
26	91	0,49	0,38	0,31	0,22	0,16

Характер работы элемента	Расчетные формулы
Изгиб в одной из главных плоскостей:
проверка по бетону	(7.86)
проверка по арматуре	(7.87)
Осевое сжатие в бетоне	(7.88)
Внецентренное сжатие:
проверка по бетону	(7.89)
проверка по арматуре	(7.90)

Вид и назначение конструкций, особенности армирования	Категория требований по трещиностойкости	Предельные значения
		растягивающих напряжений в бетоне	расчетной ширины раскрытия трещин	минимальных сжимающих напряжений при отсутствии временной нагрузки
Обжимаемые стыки предварительно напряженных конструкций мостов всех назначений	2а	0 <*>	-	Не менее 0,5 МПа
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой проволочной арматурой всех видов	2а	0,4 R bt,ser	-	-
Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 3 мм, арматурными канатами класса К7 диаметром 9 мм, а также напрягаемыми стальными канатами (со спиральной и двойной свивкой и закрытыми)
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой стержневой арматурой	2б	1,4 R bt,ser <**>	0,015 <***>	Не менее 0,5 МПа
Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, напрягаемыми арматурными канатами класса К7 диаметром 12 и 15 мм
Сваи мостов всех назначений, армированные напрягаемой стержневой арматурой и напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, а также напрягаемыми арматурными канатами класса К7
Стенки (ребра) балок предварительно напряженных пролетных строений мостов при расчете на главные напряжения	3а	По таблице 7.22	0,015	-
Элементы автодорожных и городских мостов, армированные напрягаемой стержневой арматурой	3б	-	0,020	-
Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой проволочной арматуры
Необжатые бетонируемые стыки, армированные ненапрягаемой арматурой, неразрезных напрягаемых пролетных строений	3в	-	0,030 <*4>	-
Элементы мостов и труб всех назначений с ненапрягаемой арматурой
Железобетонные элементы мостов всех назначений с напрягаемой арматурой, расположенной вне тела элемента
Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой стержневой арматуры
<*> Для стыков составных конструкций, в том числе от постоянных нагрузок, с коэффициентами надежности по нагрузке для предельных состояний первой группы по 7.88 . <**> При смешанном армировании допускается повышать предельные растягивающие напряжения в бетоне согласно указаниям 7.96 . В конструкциях автодорожных и городских мостов с проволочной напрягаемой арматурой при расположении ее в плите проезжей части предельные значения растягивающих напряжений в бетоне в направлении его обжатия не должны быть более 0,8 R bt,ser . <***> При оцинкованной проволоке допускается принимать . <*4> Ширина раскрытия трещин не должна превышать, см: 0,020 - в элементах пролетных строений железнодорожных мостов, в верхних плитах проезжей части автодорожных и городских мостов при устройстве на них гидроизоляции, в стойках и сваях всех опор, а также в элементах и частях водопропускных труб; 0,015 - в элементах промежуточных опор железнодорожных мостов в зоне переменного уровня воды; 0,010 - на уровне верхней грани в продольных стыках верхних плит проезжей части автодорожных и городских мостов. При расположении мостов и труб вблизи плотин гидростанций и водохранилищ в зоне попеременного замораживания и оттаивания (в режиме по ГОСТ 10060 ) ширина раскрытия трещин в зависимости от числа циклов попеременного замораживания в год должна составлять, см, не более: 0,015 - при числе циклов менее 50; 0,010 - при числе циклов 50 и более.

	Предельные значения главных растягивающих напряжений , принимаемых в мостах
	железнодорожных	автодорожных и городских
<= 0,52	, но не более 1,75 МПа	, но не более 2,15 МПа
>= 0,80
Примечания 1. Для промежуточных значений отношений предельные значения следует определять по интерполяции. 2. Предельные значения главных растягивающих напряжений в бетоне зон, примыкающих к клееным стыкам в составных конструкциях пролетных строений, следует уменьшить на 10%. Длина указанной зоны принимается равной высоте стыка в каждую сторону от стыка.

Вид армирования конструкции		Коэффициент
1	Одиночные стержни (гладкие и периодического профиля), одиночные проволоки периодического профиля или арматурные канаты класса К7	1,00
2	Ряды из двух стержней (без просветов), группами из сдвоенных стержней (с просветами между группами стержней)	0,85
3	То же, из трех стержней (с просветами между группами стержней), стальные канаты со спиральной и двойной свивкой, пучки из арматурных канатов класса К7	0,75
4	Пучки с числом проволок до 24 включительно	0,65
5	Пучки с числом проволок свыше 24 или стальные закрытые канаты	0,50

Элементы и их части	Наименьшая толщина, см, для конструкций мостов и труб
	железнодорожных	автодорожных
1. Вертикальные или наклонные стенки балок:
а) ребристых:
при отсутствии в стенках арматурных пучков	12 <*>	10 <*>
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
при наличии в стенках арматурных пучков	15	18
б) коробчатых:
при отсутствии в стенках арматурных пучков	15	12 <*>
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
при наличии в стенках арматурных пучков	18	18
2. Плиты:
а) балластного корыта:
между стенками (ребрами)	15	-
на концах консолей	10	-
б) проезжей части:
между стенками (ребрами)	-	-
при отсутствии в плите арматурных пучков	-	18
при наличии в плите арматурных пучков	-	20
на концах консолей	-	12
в) нижние в коробчатых балках:
при отсутствии в стенках арматурных пучков	15	15
при наличии в стенках арматурных пучков	18	15
г) тротуаров:
монолитные (несъемные)	8	12
сборные (съемные)	6	8
3. Пустотелые блоки плитных пролетных строений:
а) с арматурой из стержней, одиночных арматурных канатов класса К7 и пучков из параллельных высокопрочных проволок:
стенки и верхние плиты	10	12
нижние плиты	12	12
б) струнобетонные:
стенки и верхние плиты	-	12
нижние плиты	-	12
4. Диафрагмы и ребра жесткости пролетных строений	10	15
5. Стенки звеньев труб под насыпями	10	10 <**>
6. Стенки блоков коробчатого и круглого сечений пустотелых и сборно-монолитных опор:
в зоне переменного уровня воды	30	25
вне зоны переменного уровня воды	15	15
7. Стенки железобетонных полых свай и свай-оболочек при наружном диаметре, м:
0,4	8	8
от 0,6 до 0,8	10	10
" 1,0 " 3,0	12	12
<*> При применении двух арматурных сеток наименьшая толщина стенок принимается такой же, как при наличии пучков.
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
<**> Для труб диаметром 0,5 и 0,75 м допускается принимать толщину стенок равной 8 см.
Примечание - Минимальные размеры сборных железобетонных элементов, изготавливаемых в существующих на предприятиях ЖБК опалубочных формах, можно принимать менее указанных в таблице при соответствующем обосновании.

Вид арматуры	Наименьший диаметр арматуры, мм
1. Расчетная продольная в элементах мостов (кроме элементов, указанных ниже) и прямоугольных труб	12
2. Расчетная проезжей части (включая тротуары) автодорожных мостов	10
3. Расчетная и конструктивная звеньев круглых труб; конструктивная продольная и поперечная в элементах мостов (кроме плит); хомуты стенок балок и уширений поясов на всей длине	8
4. Проволочная класса Вр для плит укрепления откосов и хомутов арматуры свай (см. 7.35 )	5
5. Конструктивная (распределительная) плит; хомуты свай и свай-оболочек; хомуты в пустотелых плитах	6

Вид арматуры и ее расположение	Наименьшая толщина защитного слоя бетона, см
1. Ненапрягаемая рабочая арматура:
верхняя в плите проезжей части автодорожных и городских мостов	3
в ребристых и плитных пролетных строениях, а также в плитах высотой 30 см и более	3
в плитах высотой менее 30 см	2
в звеньях труб и полых сваях-оболочках	2 <*>
в наружных блоках сборных опор	4
у наружных поверхностей монолитных опор:
а) в ледорезной части опоры	7
б) на остальных участках опоры	5
в) в сваях, колодцах и блоках сборных фундаментов	3
в опорных плитах фундаментов из монолитного железобетона:
а) при наличии бетонной подготовки	4
б) при отсутствии бетонной подготовки	7
2. Ненапрягаемые хомуты:
в стенках (ребрах) балок	3
в стойках опор:
а) вне зоны переменного уровня воды	3
б) в зоне переменного уровня воды	3
3. Ненапрягаемая, устанавливаемая в бетоне омоноличивания напрягаемой арматуры	3
4. Напрягаемая в растянутой зоне сечения:
а) в виде пучков из высокопрочной проволоки и пучков из канатов класса К7	4 <**>
б) из арматурной стали классов:
А600	4
А800	5
в) из стальных канатов (спиральных, двойной свивки и закрытых) диаметром d > 40 мм с анкерами на концах	d
5. Напрягаемая всех видов в плите проезжей части, защищенной гидроизоляцией	5
6. Напрягаемые хомуты в стенках (ребрах)	3
7. Напрягаемая в струнобетонных конструкциях со стороны:
растянутой грани	3 <***>
боковых граней	3
8. Торцов арматурных стержней, проволок и канатов	2
(позиция 8 введена Изменением N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
<*> Для труб диаметром 3 м и более защитный слой с внутренней стороны 3 см. <**> Для напрягаемой арматуры, размещаемой в закрытых каналах, защитный слой бетона принимается относительно поверхности канала. Для каналов диаметром 11 см защитный слой следует назначать равным 5 см. При диаметрах каналов свыше 11 см принимаемую толщину защитного слоя следует проверять расчетом на силовые воздействия и давление раствора при инъецировании. <***> Для элементов толщиной менее 20 см допускается защитный слой уменьшать до 2 см.
Примечание - Минимальные толщины защитного слоя сборных железобетонных элементов, изготавливаемых в существующих на предприятиях ЖБК опалубочных формах, можно принимать менее указанных в таблице при соответствующем обосновании.

Назначаемые расстояния в свету	Наименьшие размеры расстояний
	по абсолютному значению, см	в зависимости от диаметра d арматурного элемента или диаметра d c канала
В конструкциях с арматурой, напрягаемой на упоры
1 Между арматурными пучками из параллельных высокопрочных проволок или пучками из канатов К7	6	d
2 Между арматурными пучками и наружными поверхностями их внутренних анкеров	4	-
3 Между наружными поверхностями внутренних анкеров арматурных пучков	3	-
4 <*> Между отдельными арматурными канатами класса К7 при расположении их:
в один ряд	4	-
в два ряда и более	3,5	-
5 Расстояние от торца внутреннего анкера до торца бетона	5	-
В конструкциях с арматурой, напрягаемой на бетон
6 Между стенками круглых закрытых каналов при диаметрах каналов, см:
9 и менее	6	d c - 1
свыше 9 до 11	8	-
" 11	По расчету
7 Между пучками из параллельных высокопрочных проволок, пучками из арматурных канатов класса К7, а также стальными канатами (спиральными, двойной свивки и закрытыми) при расположении их в открытых каналах:
в один ряд	3	-
в два ряда	4	-
8 Между стенками каналов с одиночными стержнями, напрягаемыми электротермическим способом, при каналах:
закрытых	10	-
открытых	13	-
<*> Если при натяжении на упоры один или оба элемента имеют изоляцию, допустимое расстояние между ними уменьшается на 0,5 см.

Максимальное контролируемое усилие в пучке, кН	Минимальный радиус перегиба <1> , <2> , <3> , м
151	2,5
603	2,5
1055	3,0
1808	4,0
2863	5,5
<1> При другом контролируемом усилии следует принимать по интерполяции или экстраполяции. <2> При углах перегиба в пределах одной кривой свыше 90° следует увеличивать в три раза, свыше 180° - в шесть раз, промежуточные значения - по интерполяции. <3> Для каналообразователей из металлических труб или иных стальных огибающих приспособлений допускается уменьшать в два раза (с учетом сноски <2> ).

Число канатов К7 диаметром 15,2 - 15,7 мм в пучке	Минимальное расстояние от анкера до начала перегиба <1> , м	Внутренний диаметр каналообразователя <1> , мм
1	0,80	25 - 30
4	0,80	50 - 60
7	0,80	60 - 70
12	1,00	80 - 90
19	1,20	95 - 110
<1> При другом количестве канатов в пучке следует принимать по интерполяции.

Расчетная минимальная температура, °C	Тип исполнения
До минус 40 включительно	Обычное
Ниже минус 40 до минус 50 включительно	Северное А
Ниже минус 50	Северное Б

Тип исполнения	Сталь несущих элементов сварных пролетных строений, опор, опорных частей и эксплуатационных обустройств, применяемая в заводских и монтажных соединениях
	сварных швов железнодорожных и совмещенных мостов, включая стыковые, элементов из листового проката				сварных швов и высокопрочных болтов элементов автодорожных, городских и пешеходных мостов и сварных швов и высокопрочных болтов в заводских соединениях и высокопрочных болтов в монтажных соединениях элементов железнодорожных и совмещенных мостов <1>
	Толщина проката, мм	Марка стали	Нормативный документ		Вид проката	Марка стали	Нормативный документ		Толщина проката, мм
			Обозначение	Дополнительные требования			Обозначение	Дополнительные требования
					Любой	16Д <7>	ГОСТ 6713	-	До 20 вкл.
Обычное	8 - 50 <2>	10ХСНД-2	ГОСТ Р 55374		Листовой	15ХСНД-2	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		16 - 50 <2>
	8 - 50 <2>	345- 14ХГНДЦ-2	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8]		10ХСНД	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		8 - 15
	8 - 50 <2>	390- 14ХГНДЦ-2	[8]			10ХСНД-2	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		16 - 50 <2>
						15ХСНДА-2	[7]		8 - 50 <2>
						10ХСНДА-2	[7]		8 - 50 <2>
						345- 14ХГНДЦ-2	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8]	8 - 50 <2>
						390- 14ХГНДЦ-2	[8] [7]		8 - 50 <2>
						12Г2СБД	[7]
						12Г2СФБД	[7]
						09Г2С-12	ГОСТ 19281
					Фасонный	15ХСНД	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		8 - 32
						10ХСНД	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		8 - 15
						345- 14ХГНДЦ	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8]	8 - 20
						09Г2СД	ГОСТ Р 55374		4 - 20
Северное А	8 - 50 <2>	15ХСНД-3	ГОСТ Р 55374			15ХСНД-2	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		8 - 50 <2>
	8 - 50 <2>	10ХСНД-3	ГОСТ Р 55374		Листовой	10ХСНД-2	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713		8 - 50 <2>
	8 - 50 <2>	345- 14ХГНДЦ-3	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8] . С полистным контролем по 6.4.1		15ХСНДА-3	[7]		8 - 50 <2>
						10ХСНДА-3	[7]		8 - 50 <2>
	8 - 50 <2>	390- 14ХГНДЦ-3	[8]	ГОСТ Р 55374 С полистным контролем по 6.4.1		345- 14ХГНДЦ-2	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8]	8 - 50 <2>
			[8]	ГОСТ Р 55374 <4>		390- 14ХГНДЦ-2	[8] , [7]		8 - 50 <2>
					Фасонный	15ХСНД <3>	ГОСТ Р 55374	По 5.5, таблица 6 с проверкой ударной вязкости для 2-й категории	8 - 32
						10ХСНД <3>	ГОСТ Р 55374	То же	8 - 15
						09Г2СД <3>	ГОСТ Р 55374	"	4 - 20
						345- 14ХГНДЦ <3>	ГОСТ Р 55374	Химический состав по [8] . По 5.5, таблица 6 ГОСТ Р 55374 с проверкой ударной вязкости для 2-й категории	8 - 20
Северное Б	8 - 50 <2>	10ХСНД-3 <6>	ГОСТ Р 55374	С полистным контролем по 6.4.1	Листовой	10ХСНД-3	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713	С полистным контролем по 6.4.1 ГОСТ Р 55374 <5>	8 - 50 <2>
					Фасонный	15ХСНД <3>	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713	По 5.5, таблица 6 с проверкой ударной вязкости для 3-й категории	8 - 32
						10ХСНД-3 <3>	ГОСТ Р 55374 ГОСТ 6713	То же	8 - 15
<1> В плите балластного корыта железнодорожных мостов с монтажными соединениями на высокопрочных болтах обычного и северного исполнений А допускается использовать листовой прокат толщиной не менее 12 мм из двухслойной коррозионно-стойкой стали с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионно-стойкой стали по ГОСТ 10885 . <2> Для сварных стыковых швов, выполняемых в вертикальном положении, толщину листового проката следует принимать в пределах 12 - 32 мм. При этом листовой прокат следует принимать не ниже 2-й категории. <3> В конструкциях автодорожных, городских и пешеходных мостов северного исполнения А и Б допускается применять прокатные двутавры, тавры и швеллеры без термообработки при условии выполнения дополнительных требований по ударной вязкости; применение указанных профилей в железнодорожных мостах без термообработки, соответствующей 2-й и 3-й категориям, не разрешается. В мостах всех назначений допускается применять уголки по ГОСТ 8509 и ГОСТ 8510 , сортовой прокат (кроме полосового) и трубы без термообработки - прокат категории 1 по ГОСТ Р 55374 при условии выполнения дополнительных требований по ударной вязкости. <4> Требование полистного испытания следует предъявлять при расчетной минимальной температуре наружного воздуха минус 45 °C и ниже. <5> В конструкциях автодорожных, городских и пешеходных мостов требование полистного испытания следует предъявлять при расчетной минимальной температуре наружного воздуха минус 60 °C и ниже и минус 55 °C и ниже - в конструкциях железнодорожных мостов. <6> Применение монтажных соединений на сварке в железнодорожных мостах следует ограничивать сваркой стыков покрывного листа стальной ортотропной плиты балластного корыта и примыкающих к ней роспусков других элементов и допускается выполнять только при наличии технологического регламента по сварке и указания в проекте об обязательном научно-техническом сопровождении в процессе сварочных работ. Применение монтажных соединений на сварке для других конструктивных элементов не допускается. <7> В заводских и монтажных соединениях листового проката и стали марки 16Д применение сварных стыковых швов, выполненных в вертикальном положении, не допускается. Примечания 1 Допускается применение проката марок 15ХСНДА и 10ХСНДА в нормализованном состоянии для автодорожных мостов, путепроводов и эстакад обычного и северного А исполнений, при этом нормативное значение ударной вязкости (KCU) такого проката при минус 60 °C (KCU -60 ) должно быть не менее 120 Дж/см 2 . 2 Допускается для несущих конструкций наплавных мостов применение проката толщиной 3,0 - 5,0 мм по ГОСТ 6713 , ГОСТ Р 55374 . 3 Допускается для некоторых элементов основных несущих конструкций пролетных строений прокат толщиной 6 - 7 мм по указанию проектной организации.

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления проката
Растяжение, сжатие и изгиб:
по пределу текучести
по временному сопротивлению
Сдвиг (срез)
Смятие торцевой поверхности при наличии пригонки
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании
Диаметральное сжатие катков при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью:
при
при
Растяжение в направлении толщины проката t при t до 60 мм

Обозначение нормативного документа (марка стали, или/и значение предела текучести, или/и вид проката)	Коэффициент надежности по материалу
ГОСТ 6713 (16Д)	1,09
ГОСТ 535 и ГОСТ 14637 (Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп) ГОСТ 19281 (до 380 МПа)	1,05
ГОСТ 19281 (св. 380 МПа)	1,10
ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713 (15ХСНД; 09Г2СД) ГОСТ Р 55374 ; [7] (345-14ХГНДЦ) [7] (15ХСНДА)	1,165
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713 (10ХСНД) [7] (390-14ХГНДЦ) [7] (10ХСНДА)	1,125
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)

Марка стали	Обозначение нормативного документа	Прокат	Толщина проката <1> , мм	Нормативное сопротивление <2> , МПа		Расчетное сопротивление <3> , МПа
				по пределу текучести R yn	по временному сопротивлению R un	по пределу текучести R y	по временному сопротивлению R u
16Д	ГОСТ 6713	Любой	До 20 вкл.	235	370	215	340
15ХСНД	ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713	Листовой	8 - 50	345	490	295	415
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
15ХСНД	ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713	Фасонный	8 - 32	345	490	295	415
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
345-14ХГНДЦ	ГОСТ Р 55374 ; [7]	Листовой	8 - 50	345	490	295	415
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
345-14ХГНДЦ	ГОСТ Р 55374 ; [7]	Фасонный	8 - 20	345	490	295	415
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
15ХСНДА	[7]	Листовой	8 - 50	345	490	295	415
09Г2СД	ГОСТ Р 55374	Фасонный	4 - 20	325	450	280	385
10ХСНД	ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713	Листовой	8 - 50	390	530	350	470
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
10ХСНД	ГОСТ Р 55374 , ГОСТ 6713	Фасонный	8 - 15	390	530	350	470
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
10ХСНДА	[7]	Фасонный	8 - 50	390	530	350	470
390-14ХГНДЦ	[7]	Листовой	8 - 50	390	530	350	470
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
40Х13	ГОСТ 5632	Круглый	До 250	1200	1540	1050	1365
<1> За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки. <2> За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713 , ГОСТ 19281 , ГОСТ 5632 (40Х13), [7] и [8] . <3> Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу R y и R u . Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам таблицы 8.3 . Примечания 1 Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемый по таблице 8.4 , и округлением до 5 МПа. 2 Расчетные сопротивления двухслойной коррозионно-стойкой стали по ГОСТ 10885 следует принимать по основному слою.

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления отливок, МПа
	обозначение	из стали марки
		25Л	30Л	35Л	20ГЛ	20ФЛ	35ГЛ
Растяжение, сжатие и изгиб	R y	175	190	205	205	220	220
Сдвиг	R s	105	115	125	123	130	130
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	R p	265	300	315	345	315	345
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	R lp	125	145	155	170	155	170
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)	R cd	7	7,5	8	9	8	9

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления поковок, МПа, для категорий прочности (марок стали)
	КП275 (40*, 45*)	КП315 (40Х*)	КП345 (40Х)	КП590 (40Х2НМА)	КП640 (40ХН2МА)	КП785 (40ХН2МА)
Растяжение, сжатие и изгиб R y	215	260	280	460	490	605
Сдвиг (срез), R s	120	145	160	260	285	350
Смятие торцевой поверхности при наличии пригонки R p	325	395	420	680	730	905
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании R lp	160	195	205	340	360	450
Диаметральное сжатие катков при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью R cd	8	10	10	17	19	23

Тип сварного соединения	Напряженное состояние	Расчетные сопротивления
Стыковые	Растяжение, сжатие и изгиб:
	по пределу текучести
	по временному сопротивлению
	Сдвиг
С угловыми швами	Срез (условный):
	по металлу шва
	по металлу границы сплавления
Примечания 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467 . 2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения следует принимать по СП 16.13330 . 3. Значение коэффициента надежности по материалу шва следует принимать равным 1,25.

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления одноболтовых соединений, МПа
	срезу и растяжению болтов классов прочности			смятию соединяемых элементов из стали с классом прочности до 440 МПа
	4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
Срез	R bs = 0,38 R bun	R bs = 0,4 R bun	R bs = 0,4 R bun	-
Растяжение	R bt = 0,42 R bun	R bt = 0,4 R bun	R bt = 0,5 R bun	-
Смятие:
а) болты класса точности A	-	-	-	R bp = (0,6 + 410 R un /E ) R un
б) болты классов точности B и C	-	-	-	R bp = (0,6 + 340 R un /E ) R un

Напряженное состояние	Расчетное сопротивление болтов, МПа, при классе прочности или марке стали
	обозначение	4.6	Ст3сп4	09Г2 295-09Г2-4 295-09Г2-6	325-09Г2С-4 325-09Г2С-6	40Х
Срез	R bs	145	140	165	175	395
Растяжение	R bt	160	155	185	195	495

Диаметр болтов d , мм	Расчетные сопротивления, МПа, фундаментных (анкерных) болтов из стали марок
	20	09Г2; 295-08Г2-6	325-09Г2С-6	40Х
12 - 20	160	175	185	-
16 - 27	-	-	-	430
21 - 32	160	175	180	-
30	-	-	-	370
36	-	-	-	295
33 - 60	160	-	180	-
42	-	-	-	255
48	-	-	-	235
61 - 80	160	-	175	-
81 - 100	160	-	170	-
101 - 160	160	-	170	-
161 - 250	160

Способ подготовки контактных поверхностей во фрикционных соединениях	Коэффициент трения	Коэффициент надежности при числе болтов в полустыке
		2 - 4	5 - 19	20 и более
1 Дробеструйный или пескоструйный двух поверхностей с шероховатостью R z = 50 - 80 мкм без нанесения фрикционной грунтовки или с последующим нанесением цинконаполненной грунтовки на этилсиликатной основе на обе поверхности толщиной по 60 - 80 мкм	0,58	1,4	1,3	1,2
2 Дробеструйный или дробеметный двух поверхностей без нанесения фрикционной грунтовки или с последующим нанесением грунтовки на этилсиликатной основе на обе поверхности толщиной по 60 - 80 мкм с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250 °C - 300 °C) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы (диаметр 60 мм)	0,60	1,4	1,3	1,2
3 Очистка стальными механизированными щетками двух поверхностей (без эффекта шлифовки)	0,35	2,5	1,8	1,4

Полуфабрикаты	Модуль упругости E или модуль сдвига G , МПа
1. Прокатная сталь и стальное литье	E = 2,06·10 5
2. То же	G = 0,78·10 5
3. Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок	E = 2,01·10 5

Канаты	Кратность свивки	Модуль упругости E , МПа
Одинарной свивки по ГОСТ 3064 и закрытые несущие по ГОСТ 18899 и [9]	6	1,18·10 5
	8	1,45·10 5
	10	1,61·10 5
	11	1,65·10 5
	12	1,70·10 5
	14	1,75·10 5
	16	1,77·10 5

Область применения	Коэффициент условий работы m
1. Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах железнодорожных и пешеходных мостов при расчете на стадии эксплуатации	0,9
2. То же, при расчете на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже	1,0
3. Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах автодорожных и городских мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки, а также на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже	1,0
4. Канаты гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах	0,8
5. Канаты напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций	0,9
6. Растянутые и сжатые элементы из одиночных профилей, прикрепленных одной полкой (или стенкой):
неравнополочный уголок, прикрепленный меньшей полкой	0,7
неравнополочный уголок, прикрепленный большей полкой	0,8
равнополочный уголок	0,75
прокатный или составной швеллер, прикрепленный стенкой, или тавр, прикрепленный полкой	0,9
7. Элементы и их сварные соединения в пролетных строениях и опорах северного "Б" исполнения	0,85
8. В случаях, не оговоренных в позициях 1 - 7	1,0
Примечания 1 В случае использования в расчетах коэффициента надежности по ответственности не менее 1,1 коэффициент условий работы по позиции 1 следует принимать равным 1,0. 2 Значение коэффициента условий работы по позициям 1 , 2 и 3 в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 4 - 7 . Коэффициент условий работы по позиции 7 в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 4 - 6 .
(примечания в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

	Значения коэффициента при отношении площадей (A f, min + A w )/ A , равном
	0,01	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
0	1,243	1,248	1,253	1,258	1,264	1,269	1,274	1,279	1,283	1,267	1,243
0,1	1,187	1,191	1,195	1,199	1,202	1,206	1,209	1,212	1,214	1,160	-
0,2	1,152	1,155	1,158	1,162	1,165	1,168	1,170	1,172	1,150	-	-
0,3	1,128	1,131	1,133	1,136	1,139	1,142	1,144	1,145	1,097	-	-
0,4	1,110	1,113	1,115	1,118	1,120	1,123	1,125	1,126	1,069	-	-
0,5	1,097	1,099	1,102	1,104	1,106	1,109	1,110	1,106	1,061	-	-
0,6	1,087	1,089	1,091	1,093	1,095	1,097	1,099	1,079	-	-	-
0,7	1,078	1,080	1,082	1,084	1,086	1,088	1,090	1,055	-	-	-
0,8	1,071	1,073	1,075	1,077	1,079	1,081	1,082	1,044	-	-	-
0,9	1,065	1,067	1,069	1,071	1,073	1,074	1,076	1,036	-	-	-
1,0	1,060	1,062	1,064	1,066	1,067	1,069	1,071	1,031	-	-	-
2,0	1,035	1,036	1,037	1,038	1,039	1,040	1,019	-	-	-	-
3,0	1,024	1,025	1,026	1,027	1,028	1,029	1,017	-	-	-	-
4,0	1,019	1,019	1,020	1,021	1,021	1,022	1,015	-	-	-	-
5,0	1,015	1,015	1,016	1,017	1,018	1,018	-	-	-	-	-
Примечания 1. Для коробчатых сечений площадь A w следует принимать равной сумме площадей стенок. 2. Для таврового сечения площадь A f ,min = 0. 3. При указанных соотношениях площадей в местах, обозначенных прочерком, нельзя выполнять расчет с учетом развития ограниченных пластических деформаций.
(примечание 3 введено Изменением N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)

	Коэффициент		Коэффициент
1,0	1	0,25	0,65
0,7	1	0,20	0,60
0,5	0,85	0,10	0,52
0,33	0,72	0	0,43
Обозначения, принятые в таблице 8.17 : , - максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной , определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.
Примечание - При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента ню следует определять по расчету.

	Значения коэффициента при
	0,05			0,2			0,4			0,6			0,8			0,95
	При
	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2
0	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1	1
0,5	0,53	0,55	0,57	0,63	0,68	0,78	0,77	0,85	0,92	0,89	0,93	0,96	0,96	0,98	0,99	0,99	0,99	0,997
1	0,067	0,09	0,14	0,26	0,36	0,56	0,53	0,70	0,83	0,78	0,87	0,93	0,92	0,95	0,97	0,98	0,99	0,994
Примечания 1. . 2. Силу N следует принимать со знаком "плюс". 3. Промежуточные значения коэффициента пси определяются линейной интерполяцией.

	Значения коэффициента при
	-0,05			-0,2			-0,4			-0,6			-0,8			-0,95
	При
	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2	0,5	1	2
0	0,9	0,9	0,9	0,6	0,6	0,6	0,2	0,2	0,2	-0,2	-0,2	-0,2	-0,6	-0,6	-0,6	-0,9	-0,9	-0,9
0,5	0,42	0,40	0,38	0,17	0,12	0,02	-0,17	-0,25	-0,32	-0,49	-0,53	-0,56	-0,76	-0,78	-0,79	-0,94	-0,94	-0,95
1	-0,07	-0,09	-0,14	-0,27	-0,36	-0,56	-0,53	-0,70	-0,83	-0,78	-0,87	-0,93	-0,92	-0,95	-0,97	-0,98	-0,99	-0,99
Примечания 1. . 2. Силу N следует принимать со знаком "минус". 3. Промежуточные значения коэффициента пси определяются линейной интерполяцией.

Канат	Коэффициент k при кратности свивки
	6	8	10	12	14	16
Одинарной свивки	0,89	0,93	0,96	0,97	0,98	0,99
Закрытый несущий	0,87	0,91	0,94	0,95	0,96	0,97

Относительный эксцентриситет, соответствующий	Расчетные значения M при условной гибкости стержня
Обозначения, принятые в таблице 8.21 : - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не менее ; - относительный эксцентриситет, определяемый по формуле ; - условная гибкость, определяемая по формуле , где - коэффициент, принимаемый по таблице Ф.4 приложения Ф.
Примечание - Во всех случаях следует принимать .

Тип сечения элемента	Коэффициент защемления пластинки
	стенка	полка - для углового сечения при
		1	0,667	0,5
Коробчатое (рисунок 4.1 , а)
Двутавровое (рисунок 4.1 , б)
Тавровое (рисунок 4.1 , в)
Швеллерное (рисунок 4.1 , г)
Угловое для полки высотой h (рисунок 4.1 , д)	-
Крестовое (рисунок 4.1 , е)
Обозначения, принятые в таблице 8.22 : ; ; ; ; ; .
Примечания 1. При отрицательном значении знаменателя в формулах таблицы 8.22 , а также при равенстве его нулю следует принимать . 2. Для углового сечения с отношением , не указанным в таблице 8.22 , значение следует определять по интерполяции, при этом для значение следует принимать равным 100.

Класс прочности стали	Значения , МПа	Формулы для определения или его значения, МПа
С235	До 176
	Свыше 176 до 205
	Свыше 205	385
С325 - С345	До 186
	Свыше 186 до 284
	Свыше 284	524
С390	До 206
	Свыше 206 до 343
	Свыше 343	591

Направление продольного изгиба	Расчетная длина l ef
	поясов	опорных раскосов и опорных стоек <*>	прочих элементов решетки
1. В плоскости фермы	l	l	0,8 l
2. В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы)	l 1	l 1	l 1
Обозначения, принятые в таблице 8.24 : l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы; l 1 - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы.
<*> Расчетную длину опорных раскосов и опорных стоек у промежуточных опор неразрезных пролетных строений принимают как для прочих элементов решетки.

Конструкция узла пересечения элементов решетки	Расчетная длина l ef из плоскости фермы при поддерживающем элементе
	растянутом	неработающем	сжатом
Оба элемента не прерываются	l	0,7 l 1	l 1
Поддерживающий элемент прерывается и перекрывается фасонкой:
рассматриваемый элемент не прерывается	0,7 l 1	l 1	1,4 l 1
рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой	0,7 l 1	-	-

	Коэффициент		Коэффициент
0	0,696	150	0,268
5	0,524	200	0,246
10	0,443	300	0,225
15	0,396	500	0,204
30	0,353	1000	0,174
60	0,321	Св. 1000
100	0,290
Обозначения, принятые в таблице 8.26 : где d - расстояние между рамами, закрепляющими пояс от поперечных горизонтальных перемещений; - наибольшее горизонтальное перемещение узла-рамы (исключая опорные рамы) от силы F = 1; - среднее (по длине пролета) значение момента инерции сжатого пояса балки (фермы) относительно вертикальной оси.
Примечания 1. Если полученная по данным таблицы 8.26 расчетная длина , то ее определяют из расчета по устойчивости стержня на упругих опорах. 2. Для промежуточных значений коэффициент определяют по линейной интерполяции.

Тип арки	Коэффициент
1. Двухшарнирная, с ездой понизу с гибкой затяжкой <*> , соединенной с аркой подвесками
2. Бесшарнирная
3. Трехшарнирная	Меньшее из и
4. Двухшарнирная с неразрезной балкой жесткости, соединенной с аркой стойками
Обозначения, принятые в таблице 8.27 : , - коэффициенты, принимаемые по таблице 8.28 ; - см. формулу (8.60) ; , здесь и - моменты инерции сечений соответственно балки жесткости и арки.
<*> При отношении жесткостей затяжки и арки, большем 0,8, расчетная длина арки определяется как для двухшарнирной арки с неразрезной балкой жесткости, соединенной с аркой стойками.

	Коэффициенты			Коэффициенты
0,1	28,5	22,5	0,5	36,8	44,0
0,2	45,4	39,6	0,6	30,5	-
0,3	46,5	47,3	0,8	20,0	-
0,4	43,9	49,2	1,0	14,1	-
Примечание - Для промежуточных значений коэффициенты и определяют по линейной интерполяции.

Класс прочности стали	Значение коэффициента
С235	14
С325 - С345	12
С390	11,5

Класс прочности стали	Значение коэффициента
С235	44
С325 - С345	38
С390	36

Элементы конструкций	Предельная гибкость стержневых элементов мостов
	железнодорожных и пешеходных	автодорожных и городских
Сжатые и сжато-растянутые элементы главных ферм; стойки опор; растянутые элементы поясов главных ферм	100	120
Растянутые элементы главных ферм, кроме поясов; элементы, служащие для уменьшения расчетной длины l ef	150	150
Сжатые элементы продольных связей главных ферм и продольных балок, а также тормозных связей	130	150
То же, растянутые	130	180
Элементы поперечных связей:
на опоре	130	150
в пролете	150	150
Пояса ферм поперечных связей, в уровне которых отсутствуют продольные связи, или плита, объединенная с поясами главных балок для совместной работы	100	100
Ветви составного сжатого или сжато-растянутого элемента	40	40
То же, растянутого	50	50

Напряженное состояние	Формулы для определения
Растяжение или сжатие
Изгиб в одной из главных плоскостей
Растяжение или сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей
Изгиб в двух главных плоскостях
Растяжение или сжатие с изгибом в двух главных плоскостях
Обозначения, принятые в таблице 8.32 : M , , - приведенные изгибающие моменты в рассматриваемом сечении, определяемые согласно 8.28 ; - коэффициент, принимаемый равным 1,05.
Примечание - При расчете элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах в формулы таблицы 8.32 подставляются характеристики сечения брутто.

Классы прочности стали	Значения коэффициентов
С235	0,64	0,20
С325 - С345	0,72	0,24
С390	0,81	0,20

Эффективный коэффициент концентрации напряжений	Значения коэффициентов ню и кси для классов прочности стали
	С235		С325 - С390
1,0	1,45	0,0205	1,65	0,0295
1,1	1,48	0,0218	1,69	0,0315
1,2	1,51	0,0232	1,74	0,0335
1,3	1,54	0,0245	1,79	0,0355
1,4	1,57	0,0258	1,83	0,0375
1,5	1,60	0,0271	1,87	0,0395
1,6	1,63	0,0285	1,91	0,0415
1,7	1,66	0,0298	1,96	0,0436
1,8	1,69	0,0311	2,00	0,0455
1,9	1,71	0,0325	2,04	0,0475
2,0	1,74	0,0338	2,09	0,0495
2,2	1,80	0,0364	2,18	0,0536
2,3	1,83	0,0377	2,23	0,0556
2,4	1,86	0,0390	2,27	0,0576
2,5	1,89	0,0404	2,31	0,0596
2,6	1,92	0,0417	2,36	0,0616
2,7	1,95	0,0430	2,40	0,0636
3,1	2,07	0,0483	2,57	0,0716
3,2	2,10	0,0496	2,62	0,0737
3,4	2,15	0,0523	2,71	0,0777
3,5	-	-	2,75	0,0797
3,7	-	-	2,84	0,0837
4,4	-	-	3,15	0,0977

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d , мм	Положение шва	Коэффициенты расчетных сечений угловых швов
		обозначения	при катетах швов , мм
			3 - 8	9 - 12	14 - 16	18 и более
Автоматическая под флюсом при d = 2 - 5	В лодочку		1,1			0,8
			1,15			1,0
	Нижнее		1,1	0,9		0,8
			1,15	1,05		1,0
Полуавтоматическая под флюсом при d = 1,4 - 2	В лодочку		1,0		0,9	0,8
			1,1			1,0
	Нижнее		1,0	0,85	0,8
			1,05	1,0
Автоматическая и полуавтоматическая в смеси газов при d = 1,2 - 2 проволоками сплошного сечения и металлопорошковыми в смеси газов	В лодочку		0,95		0,85	0,75
			1,05		1,0
	Нижнее, горизонтальное, вертикальное		0,9	0,8	0,7
			1,0
Ручная, полуавтоматическая порошковой самозащитной проволокой	В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное		0,8		0,7
			1,0
Полуавтоматическая проволоками сплошного сечения d = 1,2 - 2 и металлопорошковыми проволоками в смеси газов	Потолочное		0,7
			1,0
Примечание - Значения коэффициентов соответствуют режимам сварки, предусмотренным в [2] и [3] .

Характеристика прикрепления и места расположения болтов	Особенности конструкции узла	Коэффициент условий работы m b
Во всех пролетных строениях
Вертикальные уголки прикрепления поперечной балки к узлу решетчатой главной фермы:
болты в полках уголков, прикрепляемых к ферме	Конструкция не способна воспринимать опорный момент	0,85
	Конструкция способна воспринимать опорный момент	0,9
то же, к поперечной балке	Независимо от конструкции	0,9
Совместная работа проезжей части и поясов главных ферм не обеспечивается
Вертикальные уголки прикрепления продольной балки к поперечной:
болты в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке	Конструкция не способна воспринимать опорный момент	0,7
	Конструкция способна воспринимать опорный момент	0,9
то же, к продольной балке	Независимо от конструкции	0,9

Детали конструкции	Наименьшая толщина или сечение деталей конструкции, мм
	в железнодорожных мостах и трубах под железную дорогу	в автодорожных, городских и пешеходных мостах и трубах под автомобильную дорогу
1. Металлические гофрированные элементы для труб и мостов обычного исполнения	3,5	2,5
(п. 1 в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
2. Металлические гофрированные элементы для труб и мостов северного исполнения	4	4
(п. 2 в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
3. Листовые детали (за исключением деталей, указанных в поз. 4 - 11 )	10	10
4. Узловые фасонки главных ферм	12	10
5. Вертикальные стенки сварных изгибаемых главных балок	12	12
6. Узловые фасонки связей	10	8
7. Накладки в стыках ребер ортотропной плиты и планки	8	8
8. Прокладки	4	4
9. Горизонтальные опорные листы	20	20
10. Листы настила ортотропных плит	14	14
11. Ребра ортотропных и ребристых плит	12	12
12. Трапециевидные ребра	6	6
13. Уголки в основных элементах главных ферм и проезжей части	100 x 100 x 10	100 x 100 x 10
14. Уголки фланцевых прикреплений продольных и поперечных балок	100 x 100 x 12	100 x 100 x 12
15. Уголки в элементах связей	80 x 80 x 8	80 x 80 x 8

	для поперечных ребер
0,75	0,80
0,62	1,44
0,50	2,8
0,40	4,6
0,33	6,6
Обозначения, принятые в таблице 8.38 : - момент инерции поперечного ребра; - расчетная высота стенки, принимаемая по приложению Х ; - толщина стенки балки; , где a - расстояние между осями поперечных ребер жесткости.

	Необходимый момент инерции сечения продольного ребра	Предельные значения
		минимальные	максимальные, учитываемые в расчете
0,20
0,25
0,30		-	-
Обозначения, принятые в таблице 8.39 : - расстояние от оси продольного ребра жесткости до оси ближайшего пояса в сварных балках или до крайней риски поясных уголков в балках с болтовыми соединениями; a , - см. обозначения в таблице 8.38 ; - момент инерции сечения продольного ребра; - толщина стенки балки.
Примечание - При вычислении для промежуточных значений допускается линейная интерполяция.

Группа соединений	Номинальный диаметр отверстий, мм, во фрикционных соединениях при диаметре болтов, мм
	22	24	27
Стыки и прикрепления основных несущих элементов и связей, определяющие проектное положение конструкций	23 - 25	25 - 28	28 - 30
Прикрепления: связей, не определяющих проектного положения конструкций; стыковых накладок (рыбок) поясов продольных балок; тормозных связей и горизонтальных диафрагм проезжей части	23 - 28	25 - 30	28 - 33

Характеристика расстояний	Норма
1. Расстояния между центрами болтов:
а) минимальное в любом направлении	2,5 d <*>
б) максимальное в любом направлении в крайних рядах при растяжении и сжатии:
в листах	7 d или 16 t
в уголках <**>	160 мм
в) максимальное в средних рядах:
поперек усилия при растяжении и сжатии	24 t
вдоль усилия при растяжении	24 t
то же, при сжатии	16 t
2. Расстояния от центра болта до края элемента:
а) минимальное вдоль усилия, поперек усилия и по диагонали при кромках после механической обработки, машинной газокислородной, плазменной и лазерной резки	1,5 d
б) максимальное	8 t или 120 мм
Обозначения, принятые в таблице 8.41 : d - номинальный диаметр болта; t - толщина наиболее тонкой детали, расположенной снаружи пакета.
<*> Для обычных болтов назначают 3,0 d . <**> При двухрядном расположении норма относится к ряду у пера.

Нагрузки и воздействия	Неупругие деформации, учитываемые в расчетах
	по прочности и устойчивости	на выносливость		по трещиностойкости		вертикальной и горизонтальной жесткости	ординат строительного подъема (для конструкций со сборной плитой)
		статически определимых пролетных строений железнодорожных мостов	пролетных строений автодорожных, городских и пешеходных мостов	по образованию трещин	по раскрытию трещин
Постоянные	kr , us	vkr , us	kr , us	kr , us	kr , us	-	kr , us , cr
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
Временные вертикальные	cr , pl	vkr , us	cr	wud	cr	cr	cr
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
Температурные и усадочные	cr , pl	-	-	wud	cr	-	-
Временные поперечные горизонтальные	pl	-	-	-	-	cr	-
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
При транспортировании, монтаже, предварительном напряжении и регулировании	wud	-	-	wud	cr	-	wud
Обозначения, принятые в таблице 9.1 : kr - ползучесть бетона; us - обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты; vkr - виброползучесть бетона; cr - поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок); pl - ограниченные пластические деформации стали и бетона (от всей совокупности действующих нагрузок и только при проверке сечения); wud - без учета неупругих деформаций; тире (-) обозначает, что расчет не производится.

Арматура	Значения коэффициента для
	железнодорожных мостов при расчете		автодорожных и городских мостов при расчетах по прочности и трещиностойкости
	по прочности	по трещиностойкости
Гладкая, пучки высокопрочной проволоки, стальные канаты	1,00	1,00	0,70
Периодического профиля	1,00	0,75	0,50

Положение свеса плиты относительно стальной части, его обозначение	Параметр плиты l	Расчетная величина свеса плиты
Свес в сторону соседнего стального элемента b	Св. 4 B	B /2
	Менее 4 B	a + 6 t sl , но не более B /2 и не менее l /8
Свес в сторону консоли b c	Св. 12 C	C
	Менее 12 C	a + 6 t sl,c , но не более C и не менее l /12
Обозначения, принятые в таблице 9.3 : a - половина ширины железобетонного ребра или вута, а при их отсутствии - половина ширины контакта железобетонной плиты и стального пояса; t sl , t sl,c - средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра или вута); l - параметр плиты, равный: длине пролета - для главных балок или ферм; длине панели - для продольных балок проезжей части; расстоянию между главными фермами или ширине железобетонной плиты поперек моста, если она меньше этого расстояния, - для поперечных балок проезжей части; B - расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. рисунок 9.2 ); C - конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. рисунок 9.2 ).

Критерии и проверки	Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях
	А	Б	В
Критерии: соотношения жесткостей		-	-
напряжения в бетоне (сжатие +, растяжение -)
напряжения в расчетной продольной арматуре (сжатие +, растяжение -)
Проверки: железобетона (сжатие +, растяжение -)	-	-
стального верхнего пояса (сжатие +, растяжение -)
стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -)
Обозначения, принятые в таблице 9.4 : - полный изгибающий момент (принимают так же, как и и с соответствующим знаком); - изгибающий момент первой стадии работы (нагрузку воспринимает стальная часть конструкции); - изгибающий момент второй стадии работы (нагрузку воспринимает сталежелезобетонная конструкция), определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменений температуры; , - уравновешенные в поперечном сталежелезобетонном сечении напряжения, возникающие на уровне центра тяжести поперечного сечения бетона от его ползучести, обжатия поперечных швов сборной плиты, усадки бетона и изменений температуры (за исключением случая, когда температура железобетонной плиты согласно 9.10, г выше, чем стали, и расчеты проводятся по формулам таблиц 9.4 - 9.6 ) соответственно в бетоне и в продольной арматуре; - площадь нетто поперечного сечения стальной балки; - площади элементов поперечного сечения соответственно стальных нижнего и верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты; ; ; - моменты сопротивления; - условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона; , - моменты инерции нетто соответственно сталежелезобетонного поперечного сечения балки, приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки; , , , - расстояние согласно рисунку 9.3 ; - коэффициент приведения, принимаемый по 9.16 ; - коэффициент приведения, принимаемый по 9.5 ; - предельная (для сталежелезобетонных конструкций) относительная деформация бетона в уровне центра тяжести его поперечного сечения; - расчетные сопротивления соответственно материала стальной конструкции согласно 8.8 и 8.9 , бетона сжатию согласно 7.24 , ненапрягаемой продольной арматуры согласно 7.37 ; - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки на совместное действие изгибающего момента и осевой силы; - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при проверке стального верхнего пояса, принимаемый не менее 1,0; - коэффициент, принимаемый по 8.26 ; - коэффициент, принимаемый по таблице 9.5 ; m - коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по 8.19 ; - коэффициент условий работы бетона, принимаемый по 7.25 ; - коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по 7.39 - 7.45 ; - коэффициент условий работы верхнего стального пояса, учитывающий его разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2; k - коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических деформаций; при этом k = 1, если ; в случае если , k определяют интерполяцией между предельными значениями k = 1,0 и .

	Значения коэффициента при , равном
	0	0,05	0,10	0,15	0,20	0,25	0,30	0,35
0	1,0 --- 1,0	1,0 ---- 0,98	1,0 ---- 0,94	1,0 ---- 0,90	1,0 ---- 0,87	1,0 ---- 0,81	0,99 ---- 0,75	0,98 ---- 0,67
0,2	1,0 --- 1,0	1,0 ---- 0,97	1,0 ---- 0,92	1,02 ---- 0,87	1,03 ---- 0,80	1,04 ---- 0,70	1,05 ---- 0,57	1,06 ---- 0,38
0,4	1,0 --- 1,0	1,04 ---- 0,90	1,08 ---- 0,8	1,12 ---- 0,67	1,14 ---- 0,52	1,16 ---- 0,34	1,19 ---- 0,53	1,20 ---- 0,68
0,6	1,0 --- 1,0	1,10 ---- 0,84	1,19 ---- 0,64	1,28 ---- 0,40	1,35 ---- 0,56	1,40 ---- 0,75	1,44 ---- 0,95	1,46 ---- 1,13
0,8	1,0 --- 1,0	1,20 ---- 0,61	1,39 ---- 0,51	1,55 ---- 0,84	1,70 ---- 1,12	1,83 ---- 1,36	1,93 ---- 1,60	1,98 ---- 1,86
1,0	1,0 --- 1,0	1,29 ---- 1,29	1,63 ---- 1,63	2,04 ---- 2,04	2,47 ---- 2,47	2,86 ---- 2,86	3,20 ---- 3,20	3,38 ---- 3,38

	Значения коэффициента при , равном
	0,40	0,45	0,50	0,55	0,60	0,65	0,70
0	0,96 ---- 0,58	0,95 ---- 0,45	0,92 ---- 0,28	0,88 ---- 0,52	0,83 ---- 0,68	0,75 ---- 0,76	0,63 ---- 0,82
0,2	1,07 ---- 0,49	1,06 ---- 0,61	1,05 ---- 0,72	1,02 ---- 0,82	0,99 ---- 0,91	0,90 ---- 0,99	0,75 ---- 1,05
0,4	1,21 ---- 0,84	1,20 ---- 0,98	1,18 ---- 1,12	1,16 ---- 1,22	1,13 ---- 1,30	1,09 ---- 1,38	1,04 ---- 1,42
0,6	1,47 ---- 1,30	1,46 ---- 1,45	1,45 ---- 1,58	1,42 ---- 1,69	1,39 ---- 1,76	1,35 ---- 1,84	1,30 ---- 1,90
0,8	2,00 ---- 2,08	2,02 ---- 2,29	2,01 ---- 2,47	1,99 ---- 2,52	1,97 ---- 2,50	1,91 ---- 2,46	1,84 ---- 2,38
1,0	3,49 ---- 3,49	3,56 ---- 3,56	3,57 ---- 3,57	3,53 ---- 3,53	3,43 ---- 3,43	3,29 ---- 3,29	3,05 ---- 3,05

Нормируемый размер	Минимально допустимое расстояние, мм, при диаметре болтов, мм
	22	24
От центра отверстия до края железобетонного элемента	100	120
Между центрами отверстий по всем направлениям	140	160

Напряженное состояние и характеристика элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, МПа, при влажности, %
		25 и менее	свыше 25
1. Изгиб:
а) элементов из бревен естественной коничности		17,7	15,2
б) элементов из брусьев и окантованных бревен		15,7	13,7
в) досок настила и др.		13,7	11,8
2. Растяжение вдоль волокон		11,8	9,8
3. Сжатие и смятие вдоль волокон	,	14,7	11,8
4. Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон		1,77	1,47
5. Смятие местное поперек волокон:
а) в лобовых врубках (при длине площади смятия до 15 см)		3,1	2,5
б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60°		3,9	3,3
6. Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при изгибе		2,35	2,15
7. Скалывание (среднее по площадке) в соединениях на врубках, учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента:
а) вдоль волокон		1,57	1,47
б) поперек волокон		0,78	0,69
Примечания 1. Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию под углом к направлению волокон следует определять по формуле , где , - расчетные сопротивления смятию или скалыванию соответственно при и . 2. Расчетное сопротивление местному смятию поперек волокон (за исключением случаев, указанных в позиции 5 настоящей таблицы) на части длины элемента при длине незагружаемых участков не менее площади смятия и не менее толщины элемента следует определять по формуле , где - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 3. Если в расчетных сечениях элементов имеются ослабления врубками или врезками, то соответствующие расчетные сопротивления следует умножать на коэффициенты условий работы, равные для элементов: 0,80 - растянутых; 0,85 - изгибаемых из брусьев; 0,90 - изгибаемых из бревен.

Напряженное состояние	Обозначение	Расчетное сопротивление, МПа
1. Изгиб бруса	R db	17,7
2. Растяжение вдоль волокон	R dt	12,7
3. Сжатие вдоль волокон	R ds	15,7
4. Смятие вдоль волокон	R dqs	14,7
5. Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон	R dcq , R dq	1,96
6. Смятие местное поперек волокон:
а) в опорных плоскостях конструкции	R dq	2,50
б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60°	R dqp	4,31
7. Скалывание наибольшее вдоль волокон по клеевым швам при изгибе	R daf	1,47
8. Скалывание поперек волокон по клеевым швам	R dsf	0,78

Высота сечения, см	Коэффициент условий работы
50 и менее	1,00
60	0,96
70	0,93
80	0,90
100	0,85
120 и более	0,80

Глубина заделки штыря l , см	Расчетное сопротивление скалыванию , МПа
15	2,94
20	2,75
25	2,55
30	2,45
35	2,26
40	2,16
45	2,01
50	1,91
55	1,77
Примечания 1. Расчетное сопротивление скалыванию при вклеивании штыря под углом к направлению волокон следует определять по формуле . 2. Рекомендуется применять клеештыревые соединения, работающие поперек и под углом к направлению волокон. 3. Изготовление клеештыревых соединений допускается только на заводах, имеющих соответствующее технологическое оборудование.

Порода дерева	Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений
	растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон	сжатию и смятию поперек волокон	скалыванию
Ель	1,0	1,0	1,0
Лиственница	1,2	1,2	1,0 <*>
Пихта	0,8	0,8	0,8
Дуб	1,3	2,0	1,3
Ясень, граб	1,3	2,0	1,6
Бук	1,1	1,6	1,3
<*> Для клееных конструкций - 0,9.

Соединение	Напряженное состояние	Расчетная несущая способность стального нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез, кН
Симметричные	Смятие в средних элементах	0,441 dt 1
	Смятие в крайних элементах	0,685 dt 2
Несимметричные	Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений	0,294 dt 1
	Смятие в более тонких крайних элементах	0,685 dt 2
Симметричные и несимметричные	Изгиб нагеля	, но не более 2,256 d 2
	Изгиб гвоздя (ГОСТ 4028)	, но не более 3,628 d 2
	Изгиб дюбеля [12]	, но не более 5,442 d 2
	Изгиб винтового гвоздя и самореза [13]	4,14 d 2
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
Обозначения, принятые в таблице 10.6 : d - диаметр нагеля или гвоздя, см; t 1 - толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений, см; t 2 - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений, см; t 3 - глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного соединения, см.
Примечания 1. Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам настоящей таблицы. 2. Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу. 3. Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не производить, если выполняется условие расстановки нагелей в соответствии с требованиями настоящих норм. 4. Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих цилиндрических нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность их постановки. 5. Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со стальными накладками следует определять с умножением на коэффициенты: 1,0 - для пристреленных дюбелей; 0,8 - для забитых в предварительно рассверленные отверстия.

Вид связей	Значение коэффициента податливости соединений при сжатии
	центральном	с изгибом
Стальные нагели:
Гвозди и дюбели
Обозначения, принятые в таблице 10.7 : t - толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов, см; d - диаметр гвоздя, дюбеля или нагеля, см.

Работа элемента	Формула для расчета
На прочность по нормальным напряжениям
Растяжение вдоль волокон	(10.10)
Сжатие вдоль волокон	(10.11)
Изгиб в одной из главных плоскостей	(10.12)
Косой изгиб	(10.13)
Растяжение с изгибом в одной из главных плоскостей	(10.14)
Сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей	(10.15)
Сжатие (смятие) поперек волокон	(10.16)
На прочность по касательным напряжениям
Изгиб	(10.17)
На устойчивость
Центральное сжатие	(10.18)
Обозначения, принятые в таблице 10.8 : , , - расчетные значения соответственно осевого усилия, изгибающего момента, поперечной силы; , - расчетное сопротивление (индекс соответствует виду напряженного состояния); , - площади поперечного сечения соответственно нетто и брутто; - статический момент брутто части сечения относительно нейтральной оси; - момент сопротивления ослабленного сечения, принимаемый для составных стержней с учетом коэффициента условий работы согласно 10.33 ; , - моменты инерции сечения нетто соответственно относительно осей x и y ; - момент инерции сечения брутто; x , y - расстояния от главных осей x и y до наиболее удаленных точек сечения; b - ширина сечения; - коэффициент понижения несущей способности при проверке устойчивости центрально-сжатых элементов согласно 10.29 ; - площадь смятия; - расчетная площадь поперечного сечения при проверке по устойчивости, принимаемая равной: - при ослаблении сечения на 25% и менее; - то же, свыше 25%; - коэффициент, учитывающий влияние дополнительного момента от нормальной силы при деформации элемента и определяемый по формуле , где - расчетная гибкость элемента в плоскости изгиба.
Примечания 1. При несимметричных ослаблениях, выходящих на кромку, центрально-сжатые элементы необходимо рассчитывать как внецентренно сжатые. 2. Расчет по устойчивости внецентренно сжатого элемента в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, а также в плоскости изгиба при напряжениях , не превышающих 10% напряжений , допускается выполнять по формуле (10.11) без учета изгибающего момента. 3. При расчете сжатых элементов с клеештыревыми стыками ослабление сечения отверстиями под штыри не учитывается, если сечение полностью сжато. 4. При проверке прочности сечения растянутых элементов в зоне клеештыревого стыка следует учитывать концентрацию напряжения в сечении, умножая площадь сечения на коэффициент условий работы, равный 0,9.

Деревянные части и металлические изделия	Нормируемый размер поперечного сечения, см	Наименьшее значение нормируемого размера для мостов, см
		железнодорожных	автодорожных и городских
1. Брусья и доски:
для основных элементов	сторона	18	16
для связей, стыковых накладок, перил и других дополнительных элементов	То же	10	8
2. Доски	Толщина	4	4 <*>
3. Бревна в тонком конце:
для основных элементов	Диаметр	22	18 <**>
для свай		22	22
для накатника		-	14
4. Пластины	Радиус круга	9	9
5. Болты:
рабочие и стяжные	Диаметр x 10 -1	19	19
конструктивные		16	16
6. Штыри в клеештыревых стыках	То же	-	12
7. Стальные тяжи	"	25	22
8. Стальные нагели	"	22	12
9. Гвозди и дюбели	"	4	4
10. Стальные накладки	Толщинах x 10 -1	8	8
11. Шайбы	То же	6	6
12. Зубчатые шипы	Длина	-	3,2
<*> Толщина досок для клееных конструкций после обработки не должна превышать 3,3 см - для главных балок и 4,3 см - для остальных элементов. <**> Бревна диаметром в тонком конце менее 18 см допускается применять только для настила проезжей части и неответственных элементов (второстепенных связей, схваток и т.д.).

Наименование расстояния	Значения наименьших расстояний, выраженные в расчетных диаметрах, для
	болтов и сквозных нагелей	глухих нагелей	штырей	гвоздей и дюбелей	шурупов и глухарей
1. Между осями скрепления:
вдоль волокон	6	7	-	15 <*> или 25 <**>	10
поперек волокон	3	3,5	3	4	5
2. От оси крайнего скрепления до края элемента:
вдоль волокон	6	7	-	15 <*> или 25 <**>	10
поперек волокон	2,5	3	2	4	3,5
<*> При толщине пробиваемого элемента не менее 10 d (где d - диаметр гвоздя или дюбеля). <**> При толщине пробиваемого элемента, равной 4 d . Для элементов, не пробиваемых сквозными гвоздями или дюбелями, независимо от толщины принимается расстояние между осями гвоздей или дюбелей вдоль волокон не менее 15 d .
Примечания 1. Расстояние между осями штырей в клеештыревом соединении дано для случая их расположения вдоль волокон. При расположении штырей поперек волокон или под углом к ним расстояние между штырями должно назначаться исходя из работы узлового соединения, но не менее приведенного. 2. Наименьшее расстояние между гвоздями или дюбелями при промежуточных значениях толщины элемента следует определять по интерполяции. 3. Наименьшее расстояние между нагелями (штырями) при длине просверливаемых для них отверстий, превышающих 10 d , должно быть увеличено на 5% избыточной (более 10 d ) длины отверстия.

Расположение мостов	Наибольший относительный эксцентриситет <*> для
	промежуточных опор при действии		устоев при действии
	только постоянных нагрузок	постоянных и временных нагрузок в наиболее невыгодном сочетании	только постоянных нагрузок	постоянных и временных нагрузок в наиболее невыгодном сочетании
На железных дорогах общей сети и промышленных предприятий, на обособленных путях метрополитена	0,1	1,0	0,5	0,6
На автомобильных дорогах, включая дороги промышленных предприятий и внутрихозяйственные, на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов:	0,1	1,0	0,8
большие и средние				1,0
малые				1,2
<*> Эксцентриситет и радиус ядра сечения фундамента r (у его подошвы) определяют по формулам: и , где M - момент сил, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента; N - равнодействующая вертикальных сил; W - момент сопротивления подошвы фундамента для менее напряженного ребра; A - площадь подошвы фундамента.

Вид напряженного состояния	Направление армирования	Минимальные значения нормативных сопротивлений, МПа
Растяжение	Базовое	184
	Поперечное	38
Сжатие	Базовое	151
	Поперечное	55
Изгиб	Базовое	184
	Поперечное	77
Скалывание при расчете соединений	Базовое	29
	Поперечное	19
Сдвиг		21

Деформационные характеристики	Минимальные средние значения
Модуль упругости при растяжении профилей с толщиной стенки более 10 мм в базовом направлении, МПа	28 000
Модуль упругости при растяжении профилей с толщиной стенки менее 10 мм в базовом направлении, МПа	23 000
Модуль упругости при растяжении в поперечном направлении, МПа	8 500
Коэффициент Пуассона в направлении 0° - 90° (базовое - поперечное)	0,23
Модуль сдвига, МПа	3 000

Вид напряженного состояния	Направление армирования	Минимальные значения нормативных сопротивлений, МПа
Растяжение	0° (ось X )	450
	90° (ось Y )	45
Сжатие	0° (ось X )	270
	90° (ось Y )	70
Межслоевой сдвиг	0° - 90° ( XY )	55

Деформационные характеристики	Направление армирования	Минимальные средние значения
Модуль упругости при растяжении, МПа	0° (ось X )	29 000
	90° (ось Y )	6 000
Межслоевой сдвиг, МПа	0° - 90° ( XY )	5 000
Коэффициент Пуассона	0° - 90° (XY )	0,28

ламель: Монослой многослойного полимерного композита, армированный одним видом армирующего наполнителя - ровингом, кордной тканью, тканью, мультиаксиальной тканью или матом. Примечание - В зависимости от вида армирующего наполнителя ламель является однонаправленно-, двунаправленно-, многонаправленно- или хаотично-армированной. [ГОСТ Р 54928-2012, статья 3.1.22 ]

ламинат: Многослойный полимерный композит, состоящий из нескольких ламелей одинаковой или различной толщины. [ГОСТ Р 54928-2012, статья 3.1.23 ]

Расположение моста	Категория дороги или улицы	Общее число полос движения	Ширина расчетного автомобиля d, м	Габарит	Ширина, м
					полос безопасности П	проезжей части nb
Автомобильные дороги общего пользования, подъездные и внутренние автомобильные дороги промышленных предприятий (без обращения автомобилей особо большой грузоподъемности)	IА	8	2,5	Г - (17,0 + С + 17,0) ------------------------ 2( Г - 19,0)	2,0	15,0 x 2
				Г - (16,5 + С <*4> + 16,5) ------------------------------- 2( Г - 18,5)	2,5 <*5>
	IА, IБ, IВ	6		Г - (13,25 + С + 13,25) --------------------------- 2( Г - 15,25)	2,0	11,25 x 2
				Г - (12,75 + С <*4> + 12,75) ---------------------------------- 2( Г - 14,75)	2,5 <*5>
		4		Г - (9,5 + С + 9,5) ---------------------- 2( Г - 11,5)	2,0	7,5 x 2
				Г - (9 + С <*4> + 9) ------------------------ 2( Г - 11)	2,5 <*5>
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр, Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
Автомобильные внутрихозяйственные дороги в сельскохозяйственных предприятиях и организациях	I-с	2	2,5	Г - 8 <**>	1,0	6,0
	II-с	1		Г - 6,5 <***>	1,0	4,5
				Г - 4,5	0,5	3,5
	III-с	1		Г - 4,5	0,5	3,5
Улицы и дороги в городах, поселках и сельских населенных пунктах	Магистральные дороги скоростного движения и улицы общегородского значения непрерывного движения	8	2,5	Г - (16,5 + С + 16,5) ------------------------ 2( Г - 18)	1,5	15 x 2
		6		Г - (12,75 + С + 12,75) --------------------------- 2( Г - 14,25)		11,25 x 2
		4		Г - (9,0 + С + 9,0) ---------------------- 2( Г - 10,5)		7,5 x 2
	Магистральные дороги и улицы общегородского значения регулируемого движения	8	2,5	Г - (15,0 + С + 15,0) ------------------------ 2( Г - 16)	1,0	14 x 2
		6		Г - (11,5 + С + 11,5) ------------------------ 2( Г - 12,5)		10,5 x 2
		4		Г - (8,0 + С + 8,0) ---------------------- 2( Г - 9)		7 x 2
		2		Г - 9		7
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
Улицы и дороги в городах, поселках и сельских населенных пунктах	Магистральные транспортно-пешеходные улицы районного значения, улицы и дороги научно-производственных, промышленных и коммунально-складских районов, поселковые дороги и главные улицы	4	2,5	Г - 16	1,0	14
				Г - (8,0 + С + 8,0) --------------------- 2( Г - 9)		7 x 2
		2		Г - 9		7
	Магистральные пешеходно-транспортные улицы районного значения	2		Г - 10		8
	Улицы и дороги в жилой застройке местного значения, парковые дороги	2		Г - 8		6
<*> Наличие разделительной полосы определяется проектом организации движения и ГОСТ Р 52398. <**> Для деревянных мостов (кроме мостов из клееной древесины) допускается применять габарит Г - 7. <***> То же, габарит Г - 6. <*4> Ширина C принимается равной ширине разделительной полосы на подходах.
(сноска введена Изменением N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
<*5> Указана ширина со стороны правой полосы движения, ширина со стороны левой полосы - 1,0 м; при этом расстояние между пролетными строениями встречных направлений должно быть не более 1,0 м в свету.
(сноска введена Изменением N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
Примечания 1. В графе "Габарит" над чертой указаны габариты мостов при отсутствии ограждений на разделительной полосе, под чертой - при наличии ограждений или при раздельных пролетных строениях под каждое направление движения. В графе "Категория дороги или улицы" на внутренних дорогах промышленных предприятий без обращения автомобилей особо большой грузоподъемности соответствующие категории дорог согласно СП 37.13330 имеют индекс "в" (внутренние) и индекс "к" (карьерные), с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности (ширина автомобиля более 2,5 м) следует принимать индекс "п", а для сельскохозяйственных дорог согласно СП 99.13330 - индекс "с".
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
2. В не предусмотренных таблицей Г.1 случаях (в частности, для мостов на дорогах промышленных предприятий с обращением автомобилей особо большей грузоподъемности) габариты мостов по ширине следует устанавливать по формулам: Г = П + nb + С + nb + П ; Г = П + nb + П . 3. Ширину полос безопасности П следует принимать в зависимости от установленных для дороги расчетных скоростей движения (используя данные, приведенные в таблице Г.1 ). Для мостов на дорогах промышленных предприятий (в том числе и с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности) размер полос безопасности следует принимать П = 1,50 м. 4. На лесовозных и хозяйственных дорогах лесозаготовительных предприятий, выходящих на есть дорог общего пользования, габарит мостов (в том числе деревянных) на дорогах IV категории следует принимать равным Г - 8 при ширине проезжей части 6,5 м и полосах безопасности 0,75 м. 5. Если в данном регионе эксплуатируются (являются расчетными) сельскохозяйственные машины, имеющие габариты, превышающие указанные в таблице Г.1 , то габариты мостов в этом регионе следует назначать увеличенными в зависимости от дорожного просвета (возвышения над дорожной одеждой) частей, выступающих за наружную поверхность шин колес или гусениц машины. В случаях, когда дорожный просвет выступающих частей менее 0,35 м (для деревянных мостов - менее 0,30 м), габарит моста следует назначать на 1 м шире габарита машины в транспортном положении. В случаях, когда дорожный просвет выступающих частей 0,35 м и более (для деревянных мостов - 0,30 м и более), габарит моста следует назначать на 1,5 м шире расстояния между наружными поверхностями шин колес или гусениц сельскохозяйственной машины.

Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета	Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными	Коэффициент эта при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
		N 7 (временные вертикальные нагрузки)	N 8 (давление грунта от подвижного состава)	N 9 (центробежная сила)	N 10 (поперечные удары подвижного состава)	N 11 (торможение или сила тяги)	N 12 (ветровая нагрузка)	N 13 (ледовая нагрузка)	N 14 (нагрузка от навала судов)	N 15 (температурные климатические воздействия)	N 16 (воздействие морозного пучения грунта)	N 17 (строительные нагрузки)	N 18 (сейсмические нагрузки)	N 19 (трение или сопротивление сдвигу в опорных частях)
7 и 8	9	1	1	1	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	10	1	1	-	1	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	9 , 11 , 12 , 15	0,8	0,8	0,8	-	0,7	0,50 ----- 0,35	-	-	0,7	-	-	-	-
	9 , 13 , 15 и 19	0,8	0,8	0,8	-	-	0,50 ----- 0,25	0,7	-	0,7	-	-	-	0,7
	10 , 13 , 15 и 19	0,8	0,8	-	0,7	-	-	0,7	-	0,7	-	-	-	0,7
	10 , 14	0,8	0,8	-	0,7	-	-	-	0,7	-	-	-		-
	11 , 12 , 15	0,8	0,8	-	-	0,7	0,50 ----- 0,35	-	-	0,7	-	-	-	-
	12 , 13 , 15	0,8	0,8	-	-	-	0,50 ----- 0,35	-	-	0,7	-	-	-	-
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
9	11 , 12 , 15	0,8	0,8	0,8	-	0,7	0,50 ----- 0,25	-	-	0,7	-	-	-	-
	12 , 13 , 15 и 19	0,8	0,8	0,8	-	-	0,50 ----- 0,25	0,7	-	0,7	-	-	-	0,7
	14	0,8	0,8	0,8	-	-	-	-	0,7	-	-	-	-	-
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
10	7 , 8 , 13 , 15 и S	0,7	0,7	-	0,8	-	-	0,7	-	0,7	-	-	-	0,7
	7 , 8 , 14	0,7	0,7	-	0,8	-	-	-	0,7	-	-	-	-	-
11	7 - 9 , 12 , 15	0,8	0,8	0,8	-	0,8	0,50 ---- 0,25	-	-	0,7	-	-	-	-
12 <*>	7 - 9	0,7	0,7	0,7	-	-	0,50 ----- 0,25	-	-	-	-	-	-	-
	7 , 8 , 11 , 15	0,7	0,7	-	-	0,7	0,50 ----- 0,25	-	-	0,7	-	-	-	-
	7 - 9 , 13 , 15 и 19	0,7	0,7	0,7	-	-	0,50 ----- 0,25	0,7	-	0,7	-	-	-	0,7
	13 , 15 , 17 и 19	-	-	-	-	-	0,80 ----- 0,50	0,7	-	0,7	-	1	-	0,7
	15 - 17 и 19	-	-	-	-	-	0,80 ----- 0,50	-	-	0,7	0,7	1	-	0,7
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
13	-	-	-	-	-	-	-	1	-	-	-	-	-	-
	7 - 9 , 12 , 15 и 19	0,7	0,7	0,7	-	-	0,70 ----- 0,50	0,8	-	0,7	-	-	-	0,7
	7 , 8 , 10 , 15 и 19	0,7	0,7	-	0,7	-	-	0,8	-	0,7	-	-	-	0,7
	12 , 15 , 17 и 19	-	-	-	-	-	0,70 ----- 0,50	0,8	-	0,7	-	1	-	0,7
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
14	-	-	-	-	-	-	-	-	1	-	-	-	-	-
	7 - 9	0,7	0,7	0,7	-	-	-	-	0,8	-	-	-	-	-
	7 , 8 , 10	0,7	0,7	-	0,7	-	-	-	0,8	-	-	-	-	-
15	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1	-	-	-	-
	7 - 9 , 11 , 12	0,7	0,7	0,7	-	0,7	0,50 ---- 0,25	-	-	0,8	-	-	-	-
	7 - 9 , 12 , 13 и S	0,7	0,7	0,7	-	-	0,50 ---- 0,25	0,7	-	0,8	-	-	-	0,7
	7 , 8 , 10 , 13 и S	0,7	0,7	-	0,7	-	-	0,7	-	0,8	-	-	-	0,7
	12 , 13 , 17 и S	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	0,7	-	0,8	-	1	-	0,7
	12 , 16 , 17 и S	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	-	-	0,8	0,7	1	-	0,7
16	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1	-	-	-
	12 , 15 , 17 и S	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	-	-	0,7	0,8	1	-	0,7
17	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1	-	-
	12 , 13 , 15 и S	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	0,7	-	0,7	-	1	-	0,7
	12 , 15 , 16 и S	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	-	-	0,7	0,7	1	-	0,7
18 <**>	7 - 9 , 11 и 19	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1	-
		0,7 ---- 0,5	0,7 ---- 0,5	0,7 ---- -	-	0,7 ---- -	-	-	-	-	-	-	0,8	0,7
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
19	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1
	7 - 9 , 12 , 13 , 15	0,7	0,7	0,7	-	-	0,50 ---- 0,25	0,7	-	0,7	-	-	-	0,8
	7 , 8 , 10 , 13 , 15	0,7	0,7	-	0,7	-	-	0,7	-	0,7	-	-	-	0,8
	12 , 13 , 15 , 17	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	0,7	-	0,7	-	-	-	0,8
	12 , 15 - 17	-	-	-	-	-	0,7 --- 0,5	-	-	0,7	0,7	1	-	0,8
<*> См. примечание 1 к 6.2 . <**> См. примечание 3 к 6.2 .
Примечание - Над чертой указаны коэффициенты сочетаний, принимаемые при проектировании железнодорожных мостов и мостов метрополитена, под чертой - автодорожных и городских.

Длина загружения , м	Интенсивность эквивалентной нагрузки , кН/м пути, при
	К = 1		К = 14
1	49,03	49,03	686,5	686,5
1,5	39,15	34,25	548,1	479,5
2	30,55	26,73	427,7	374,2
3	24,16	21,14	338,3	296,0
4	21,69	18,99	303,7	265,8
5	20,37	17,82	285,2	249,5
6	19,50	17,06	272,9	238,8
7	18,84	16,48	263,7	230,7
8	18,32	16,02	256,4	224,4
9	17,87	15,63	250,2	218,9
10	17,47	15,28	244,5	214,0
12	16,78	14,68	234,9	205,5
14	16,19	14,16	226,6	198,3
16	15,66	13,71	219,3	191,8
18	15,19	13,30	212,7	186,0
20	14,76	12,92	206,6	180,8
25	13,85	12,12	193,9	169,7
30	13,10	11,46	183,4	160,5
35	12,50	10,94	175,0	153,2
40	12,01	10,51	168,2	147,2
45	11,61	10,16	162,6	142,2
50	11,29	9,875	158,0	138,3
60	10,80	9,807	151,1	137,3
70	10,47	9,807	146,6	137,3
80	10,26	9,807	143,6	137,3
90	10,10	9,807	141,4	137,3
100	10,00	9,807	140,0	137,3
110	9,944	9,807	139,3	137,3
120	9,895	9,807	138,6	137,3
130	9,865	9,807	138,1	137,3
140	9,846	9,807	137,9	137,3
150 и более	9,807	9,807	137,3	137,3
Примечания 1. Эквивалентные нагрузки при значениях параметров 1,5 <= l <= 50 м ( и ) и получены по формуле , где e = 2,718... - основание натуральных логарифмов. 2. Для промежуточных значений длин загружения и промежуточных положений вершин линий влияния , величину нагрузки ню следует определять по интерполяции. 3. Для определения массы поезда на мосту используется эквивалентная нагрузка для .

Схема загружения (по рисунку К.4 )	Загружаемая часть моста	Длина загружаемого участка, м	Ограничение	Принимаемое положение вершины линии влияния	Эквивалентная нагрузка , кН/м пути
а	Пролет			0 <*>
	Устой			-	0
	Призма обрушения			0,5
	То же			0
				-	0
				-
	"			-
				-	0
				0,5
в	Пролет			0
	Устой			0,5
	То же			0
				-
	"			-
				0,5
<*> При устройстве езды на балласте при следует принимать (К.2).

Длина загружения , м	Эквивалентные нагрузки от нагрузок АБ при разных положениях вершин треугольных линий влияния, кН/м
	АБ-51			АБ-74				АБ-151
А. Одиночный автомобиль
4	166,7	166,7	177,1	245,2	245,2		245,2	495,2	495,2	495,2
5	133,4	137,8	153,4	196,1	196,1		211,2	396,2	396,2	415,8
6	111,1	123,5	134,3	163,5	168,7		187,0	330,2	330,2	371,0
7	95,2	111,1	119,1	140,1	153,6		167,0	283,0	303,0	333,0
8	88,6	100,7	106,8	122,6	140,2		150,5	247,6	278,3	301,3
9	82,4	91,9	96,7	112,5	128,8		136,9	220,1	256,4	274,6
10	76,7	84,4	88,4	105,6	118,8		125,3	207,9	237,3	252,0
12	67,2	72,6	75,2	93,5	102,7		107,2	185,5	205,9	216,1
15	56,3	59,7	61,5	79,2	85,0		88,0	158,2	171,3	177,8
18	48,3	50,8	52,0	68,4	72,5		74,5	137,3	146,4	150,9
24	37,7	38,9	39,6	53,6	55,9		57,1	108,1	113,2	115,7
30	30,8	31,6	32,1	44,0	45,4		46,2	88,9	92,2	93,8
33	28,1	28,8	29,2	40,3	41,6		42,2	81,7	84,3	85,7
36	26,0	26,6	26,9	37,3	38,2		38,8	75,4	77,8	78,8
48	19,8	20,2	20,3	28,5	29,1		29,4	57,9	59,1	59,8
66	14,6	14,8	14,9	21,1	21,4		21,6	42,9	43,5	43,8
Б. Колонна стоящих автомобилей
10	76,7	84,4	88,4	105,6		118,8	125,3	207,9	237,3	252,0
12	67,2	72,6	77,6	93,5		102,7	107,2	185,5	205,9	216,1
15	56,3	59,7	71,9	79,2		85,0	100,2	158,2	171,3	182,2
18	50,4	56,3	68,5	71,3		77,8	94,4	137,3	146,4	172,3
24	44,6	51,3	60,5	60,1		70,8	83,4	114,9	129,3	156,9
30	46,3	47,7	57,8	63,5		66,3	79,5	102,0	120,7	142,1
33	46,6	47,3	56,0	63,3		64,5	77,8	107,9	116,4	139,3
36	46,1	46,7	54,0	63,3		64,2	75,4	108,9	113,8	137,2
48	41,6	41,9	46,0	58,3		58,8	65,1	106,7	108,0	123,5
66	34,3	34,5	36,8	48,8		49,1	52,5	93,2	93,8	102,0
В. Колонна движущихся автомобилей
18	48,3	50,8	52,0	68,4		72,5	74,5	137,3	146,4	151,0
24	37,7	38,9	40,2	53,6		55,9	57,1	108,1	113,2	115,8
30	30,8	31,6	38,0	44,0		45,4	53,3	88,9	92,3	93,8
33	28,1	29,9	36,9	40,3		42,3	52,1	81,7	84,4	90,2
36	26,0	29,0	35,6	37,3		41,1	50,5	75,4	77,8	88,1
48	21,6	26,8	30,8	30,2		37,9	43,5	57,9	66,2	80,3
66	23,3	23,5	28,4	32,9		33,1	40,4	50,5	59,4	69,3
Примечание - Промежуточные значения эквивалентных нагрузок следует определять по интерполяции.

h , ,	, ,	, ,
1	0,85	0,53
2	0,75	0,55
3	0,67	0,56
4	0,61	0,58
5	0,57	0,59
6	0,53	0,60
7	0,49	0,60
8	0,46	0,61
9	0,44	0,62
10	0,42	0,62
11	0,40	0,63
12	0,38	0,64
13	0,37	0,64
14	0,35	0,64
15	0,34	0,65
16	0,33	0,65
17	0,32	0,66
18	0,31	0,66
19	0,30	0,66
20	0,29	0,67
21	0,28	0,67
22	0,27	0,67
23	0,27	0,67
24	0,26	0,68
25	0,25	0,68
26	0,25	0,68
27	0,24	0,68
28	0,23	0,69
29	0,23	0,69
30	0,22	0,69

b / h
0,10	0,327
0,12	0,360
0,14	0,89
0,16	0,414
0,18	0,437
0,20	0,459
0,25	0,505
0,30	0,544
0,35	0,576
0,40	0,602
0,50	0,668
0,60	0,681
0,70	0,710
0,80	0,735
0,90	0,754
1,00	0,772
1,20	0,810
1,50	0,840
2,00	0,875
3,00	0,900
4,00	0,950
Свыше 4,00	1,000

Части или элементы пролетных строений и опор мостов	Значения аэродинамического коэффициента лобового сопротивления c w
1. Главные фермы сквозных пролетных строений балочной и арочной систем:
а) железнодорожных с ездой:
понизу при наличии на них поезда	2,15
при отсутствии поезда	2,55
поверху при расстоянии между осями ферм от 2 до 4 м соответственно	2,15 - 2,45
б) автодорожных	2,80
2. Балочная клетка и мостовое полотно проезжей части пролетных строений:
а) железнодорожных	1,85
б) автодорожных	1,60
3. Пролетные строения со сплошными балками:
а) железнодорожные:
однопутные с ездой поверху	1,90
два однопутных с ездой поверху, установленные на общих опорах двухпутного моста	2,10
однопутные в виде замкнутой коробки	1,50
однопутные с ездой понизу	2,25
двухпутные с ездой понизу	2,45
б) автодорожные с ездой поверху:
с плоскими главными балками	1,70
с одной коробчатой балкой	1,50
с двумя коробчатыми балками	1,75
4. Прогоны деревянных мостов	1,95
5. Железнодорожный подвижной состав, находящийся на пролетном строении с ездой:
а) понизу	1,50
б) поверху	1,80
6. Каменные, бетонные и железобетонные опоры мостов:
а) поперек моста:
при прямоугольном сечении	2,10
то же, но с обтекателями в носовой и кормовой частях	1,75
при круглом сечении	1,40
в виде двух круглых столбов	1,80
б) вдоль моста при прямоугольном сечении	2,10
7. Деревянные сквозные опоры мостов:
а) башенного типа:
поперек моста	3,20
вдоль моста	2,40
б) однорядные и сдвоенные:
поперек моста	2,50
вдоль моста	1,50
8. Стальные опоры:
а) однорядные:
поперек моста	2,50
вдоль моста	1,80
б) башенные сквозные при числе плоскостей (поперек направления ветра) от 2 до 4	2,10 - 3,00
9. Перильные ограждения:
а) в мостах с ездой поверху для плоскостей:
не защищенных от ветра	1,4
закрытых от ветра подвижным составом	0,8
б) в мостах с ездой понизу:
с наветренной стороны, не закрытой элементами сквозных ферм	1,4
то же, закрытой элементами сквозных ферм	1,1
то же, закрытой элементами сквозных ферм и подвижным составом	0,6
Примечание - Для опор, состоящих по высоте из нескольких ярусов, имеющих различные конструктивные формы, ветровую нагрузку необходимо определять для каждого яруса отдельно с учетом соответствующего аэродинамического коэффициента.

Номер района	Граница района	Климатический коэффициент
I	Южнее линии Выборг - Смоленск - Камышин - Актюбинск - Балхаш	1
II	Южнее линии Архангельск - Киров - Уфа - Кустанай - Караганда - Усть-Каменогорск	1,25
III	Южнее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Николаевск-на-Амуре	1,75
IV	Севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Николаевск-на-Амуре	2
Примечание - Для II и III районов южной границей является северная граница предыдущего района.

Коэффициент	Коэффициент формы для опор с носовой частью, имеющей в плане форму
	многоугольника	прямоугольника	треугольника с углом заострения в плане, град
			45	60	75	90	120	150
	0,90	1,00	0,54	0,59	0,64	0,69	0,77	1,00
	2,4	2,7	0,2	0,5	0,8	1,0	1,3	2,7

	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8
	0,200	0,204	0,212	0,230	0,280	0,398	0,472	0,542	0,608

	1,9	2,0	2,1	2,2	2,3	2,4	2,5	2,6 и более
	0,671	0,730	0,785	0,836	0,884	0,928	0,968	1,000
Примечание - Промежуточные значения определяются по интерполяции.

Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения	Значение потерь предварительного напряжения, МПа
1 Релаксация напряжений арматуры: а) при механическом способе натяжения арматуры:
проволочной и арматурных канатов
стержневой
б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения стержневой арматуры	- напряжение в напрягаемой арматуре без учета перетяжки и потерь, за исключением потерь от сил трения; R pn - гарантированное значение условного предела текучести напрягаемой арматуры, принимается по данным нормативного документа на ее изготовление.
	Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю.
	Проявление потерь от релаксации во времени следует учитывать в соответствии с 7.14 .
	Формула для определения потерь дана для нестабилизированной арматуры, в процессе натяжения которой проводится перетяжка. Для стабилизированной арматуры (с пониженной релаксацией), для которой перетяжку выполнять не следует, значения, полученные по формуле, необходимо уменьшать в два раза. В случае если для нестабилизированной арматуры перетяжка не выполняется, значения, полученные по формуле, следует увеличивать в два раза
2 Температурный перепад при натяжении на упоры (разность температуры натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона)	Для бетона классов B25 - B40 - ; то же, класса B45 и выше - , где - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °C. Расчетное значение при отсутствии точных данных следует принимать равным 65 °C. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки проводится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада
3 Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении:
а) на упоры	где - сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер
б) на бетон	где - обжатие шайб под анкерами и обмятие бетона под шайбами, равное 0,5 мм на каждый шов, но не менее 2 мм на каждый анкер, за который проводится натяжение; - деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, - 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов - 1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К7 - 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей - общую величину потерь всех видов в таких хомутах допускается учитывать в размере 98 МПа; l - длина участка пучка (на котором происходят потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм; E р - модуль упругости напрягаемой арматуры
4 Трение арматуры
а) о стенки закрытых и открытых каналов при натяжении арматуры на бетон	где - принимается без учета потерь; e - основание натуральных логарифмов; , - коэффициенты, определяемые по таблице Р.2 настоящего приложения. Разрешается применять иные обоснованные натурными измерениями значения коэффициентов, в том числе при корректировке значений контролируемых вытяжек; x - длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; - суммарный угол поворота оси арматуры, рад. Для криволинейных пролетных строений следует учитывать угол поворота пролетного строения в плане. Допускается учитывать смещение оси пучка относительно оси канала
б) об огибающие приспособления	где - принимается без учета потерь; e - основание натуральных логарифмов; - коэффициент, принимаемый равным 0,25; - суммарный угол поворота оси арматуры, рад. При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается не учитывать
5 Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций с натяжением на упоры	где - коэффициент, который при натяжении арматуры домкратом определяется по формуле - сближение упоров на линии действия усилия предварительного напряжения, определяемое из расчета деформаций формы; l - расстояние между наружными гранями упоров; n - число групп арматурных элементов, натягиваемых не одновременно; E s - модуль упругости стали форм. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа
6 Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона:
а) естественного твердения	при при где - определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по позициям 1 - 5 настоящей таблицы.
б) подвергнутого тепловой обработке (при температуре 50 °C и более)	Потери вычисляются по формулам позиции 6, а) , настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
7 Усадка бетона при натяжении: а) на упоры:	Бетон классов по прочности на сжатие
	B35 и ниже	B40	B45 и выше
бетон естественного твердения	40	50	60
бетон с тепловой обработкой	35	40	50
б) на бетон независимо от условий твердения	30	35	40
	Проявление потерь от усадки во времени следует учитывать в соответствии с 7.15
8 Ползучесть бетона	при при где - то же, что и в позиции 6 настоящей таблицы, но с учетом потерь по позициям 1 - 6 ; R bp - передаточная прочность; - коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения - 1,0; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении - 0,85. Проявление потерь от ползучести во времени следует учитывать в соответствии с 7.15
9 Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции d txt до 3 м)	70 - 0,22 d ext
10 Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)	где n - число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры; - обжатие стыка, принимаемое равным для стыков: заполненных бетоном - 0,3 мм; клееных после отверждения клея - 0,0; l - длина участка пучка (на котором происходят потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм. Допускается определение деформации стыков иными способами на основании опытных данных
Примечание - Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от до .

Поверхность канала	Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры
		при арматуре в виде
		пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К7, стальных канатов и гладких стержней	стержней периодического профиля
Гладкая металлическая	0,003	0,35	0,40
Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб)	0,005	0,55	0,65
Гофрированные металлические неизвлекаемые:
новые	0,0016	0,20	-
подверженные коррозии	0,003	0,30	-

Звено	Условие опирания	Коэффициент
Круглое	На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку при	0,25
	На фундамент (бетонный, железобетонный) через бетонную подушку при	0,22
Круглое с плоской пятой	На фундамент (бетонный, железобетонный) или на грунтовую уплотненную подушку	0,22

Приведенные характеристики поперечного сечения элемента, см (отношение площади поперечного сечения элемента к его периметру)	2,5	5,0	7,5	10,0	12,5	15,0	20,0 и более
Параметры, характеризующие скорость развития во времени деформации ползучести a m , сут	55	80	110	135	165	190	250

q , МН/м	1	2	4,9	9,8	14,7	19,6
Коэффициент	1	0,99	0,98	0,96	0,93	0,85

Гибкость , , ,	Коэффициенты , , для расчета по устойчивости стержней и балок из стали с классом прочности С235 по ГОСТ 6713 и ГОСТ 14637 , ГОСТ 535 при приведенном относительном эксцентриситете
	0	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
0	0,93	0,85	0,79	0,68	0,60 (0,58)	0,52 (0,50)	0,43 (0,41)	0,35	0,30	0,27	0,24	0,21	0,17
10	0,92	0,84	0,78	0,68 (0,67)	0,60 (0,57)	0,52 (0,50)	0,42 (0,40)	0,35	0,30	0,26	0,23	0,21	0,17
20	0,90	0,83	0,77 (0,76)	0,67 (0,66)	0,58 (0,56)	0,50 (0,49)	0,41 (0,40)	0,34	0,29	0,26	0,23	0,21	0,17
30	0,88	0,81	0,76 (0,73)	0,65 (0,63)	0,56 (0,54)	0,49 (0,47)	0,40 (0,39)	0,33	0,29	0,25	0,22	0,21	0,17
40	0,85	0,79 (0,77)	0,73 (0,70)	0,63 (0,61)	0,54 (0,52)	0,47 (0,45)	0,39 (0,38)	0,32	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
50	0,85 (0,80)	0,76 (0,73)	0,70 (0,65)	0,60 (0,57)	0,51 (0,49)	0,45 (0,43)	0,37 (0,36)	0,31	0,27	0,24	0,22	0,20	0,16
60	0,78 (0,73)	0,72 (0,66)	0,66 (0,60)	0,57 (0,53)	0,49 (0,46)	0,43 (0,41)	0,35 (0,34)	0,30	0,26	0,23	0,21	0,19	0,16
70	0,74 (0,66)	0,67 (0,60)	0,62 (0,54)	0,54 (0,48)	0,46 (0,42)	0,41 (0,38)	0,34 (0,32)	0,29	0,25	0,22	0,20	0,19	0,16
80	0,69 (0,60)	0,62 (0,54)	0,57 (0,49)	0,50 (0,43)	0,43 (0,39)	0,38 (0,36)	0,32 (0,31)	0,28	0,24	0,22	0,20	0,19	0,15
90	0,63 (0,54)	0,56 (0,49)	0,51 (0,44)	0,45 (0,40)	0,40 (0,36)	0,36 (0,33)	0,30 (0,28)	0,26	0,23	0,21	0,19	0,18	0,15
100	0,56 (0,49)	0,49 (0,44)	0,45 (0,40)	0,41 (0,37)	0,37 (0,33)	0,33 (0,30)	0,29 (0,26)	0,25	0,22	0,20	0,19	0,17	0,14
110	0,49 (0,44)	0,43 (0,40)	0,41 (0,37)	0,37 (0,34)	0,34 (0,31)	0,31 (0,29)	0,27 (0,25)	0,24	0,21	0,19	0,18	0,16	0,14
120	0,43 (0,41)	0,39 (0,37)	0,37 (0,34)	0,34 (0,31)	0,31 (0,28)	0,29 (0,27)	0,25 (0,23)	0,22	0,20	0,18	0,17	0,15	0,13
130	0,38 (0,37)	0,35 (0,34)	0,33 (0,31)	0,31 (0,29)	0,29 (0,27)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14	0,13
140	0,34	0,31	0,30 (0,29)	0,28 (0,27)	0,26 (0,25)	0,24 (0,23)	0,21	0,20	0,18	0,16	0,15	0,14	0,12
150	0,31	0,28	0,27	0,25	0,23	0,22	0,20	0,18	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12
160	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,21	0,19	0,17	0,15	0,14	0,14	0,12	0,11
170	0,25	0,24	0,22	0,21	0,20	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11
180	0,23	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,10
190	0,21	0,20	0,19	0,18	0,17	0,17	0,15	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
200	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10
Примечание - Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и H-образного сечений коэффициенты , , по настоящему приложению применяются при собственных остаточных сжимающих напряжениях на кромках полок не более 49 МПа. Для элементов указанного типа с собственными остаточными сжимающими напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа при расчете по устойчивости в плоскости полок принимаются коэффициенты , , , указанные в скобках.

Гибкость , , ,	Коэффициенты , , для расчета по устойчивости стержней и балок из стали с классами прочности С325 - С345 по ГОСТ 6713 и ГОСТ 19281 при приведенном относительном эксцентриситете
	0	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
0	0,93	0,86	0,78	0,69	0,62	0,54	0,44	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
10	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60	0,52	0,43	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
20	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58	0,51	0,41	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
30	0,88	0,81	0,73	0,63	0,56 (0,55)	0,49 (0,48)	0,40 (0,39)	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
40	0,85 (0,84)	0,77 (0,76)	0,69 (0,68)	0,59 (0,58)	0,52 (0,51)	0,46 (0,45)	0,38 (0,37)	0,31	0,26	0,23	0,21	0,19	0,16
50	0,80 (0,78)	0,72 (0,70)	0,64 (0,62)	0,54 (0,52)	0,48 (0,46)	0,43 (0,42)	0,36 (0,35)	0,30	0,25	0,22	0,21	0,19	0,16
60	0,74 (0,71)	0,66 (0,63)	0,58 (0,56)	0,48 (0,46)	0,43 (0,41)	0,39 (0,38)	0,33 (0,32)	0,28	0,25	0,22	0,20	0,18	0,15
70	0,67 (0,63)	0,58 (0,55)	0,51 (0,49)	0,43 (0,41)	0,39 (0,37)	0,35 (0,34)	0,32 (0,31)	0,27	0,23	0,21	0,20	0,18	0,15
80	0,58 (0,53)	0,50 (0,46)	0,45 (0,42)	0,38 (0,35)	0,35 (0,33)	0,32 (0,31)	0,30 (0,29)	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,14
90	0,48 (0,43)	0,43 (0,39)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)	0,31 (0,29)	0,29 (0,28)	0,27 (0,26)	0,23	0,21	0,19	0,18	0,16	0,14
100	0,40 (0,36)	0,38 (0,34)	0,35 (0,32)	0,31 (0,29)	0,28 (0,26)	0,26 (0,25)	0,25 (0,24)	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,13
110	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,29)	0,28 (0,26)	0,25 (0,24)	0,23 (0,22)	0,23 (0,22)	0,20	0,19	0,17	0,16	0,15	0,13
120	0,30 (0,28)	0,29 (0,27)	0,27 (0,26)	0,25 (0,24)	0,23 (0,22)	0,22 (0,21)	0,21 (0,20)	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,12
130	0,27 (0,25)	0,25 (0,24)	0,24 (0,23)	0,22 (0,21)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,19 (0,18)	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12
140	0,24 (0,23)	0,23 (0,22)	0,22 (0,21)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)	0,18 (0,17)	0,17 (0,16)	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,11
150	0,22	0,21	0,20	0,18	0,17	0,17	0,15	0,14	0,15	0,13	0,12	0,11	0,10
160	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
170	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09
180	0,16	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09
190	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
200	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08
Примечание - См. примечание к таблице Ф.1 .

Гибкость , , ,	Коэффициенты , , для расчета по устойчивости стержней и балок из стали с классами прочности С390 по ГОСТ 6713 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281 при приведенном относительном эксцентриситете
	0	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
0	0,93	0,86	0,78	0,70	0,63	0,55	0,45	0,35	0,29	0,25	0,23	0,21	0,18
10	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60	0,52	0,43	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
20	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58	0,51	0,41	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
30	0,88	0,81	0,73	0,63	0,55	0,48	0,39	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
40	0,84 (0,83)	0,76 (0,75)	0,68 (0,67)	0,58 (0,57)	0,51 (0,50)	0,45 (0,44)	0,37 (0,36)	0,31 (0,30)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
50	0,79 (0,77)	0,71 (0,69)	0,63 (0,61)	0,53 (0,51)	0,47 (0,45)	0,43 (0,41)	0,36 (0,34)	0,31 (0,29)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
60	0,73 (0,70)	0,65 (0,62)	0,58 (0,55)	0,48 (0,45)	0,43 (0,40)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)	0,30 (0,27)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)
70	0,63 (0,59)	0,55 (0,51)	0,49 (0,45)	0,41 (0,37)	0,39 (0,33)	0,36 (0,30)	0,31 (0,25)	0,29 (0,23)	0,25 (0,19)	0,23 (0,17)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,16 (0,11)
80	0,53 (0,49)	0,46 (0,42)	0,42 (0,38)	0,35 (0,31)	0,33 (0,29)	0,31 (0,27)	0,26 (0,22)	0,25 (0,21)	0,22 (0,18)	0,20 (0,16)	0,18 (0,14)	0,17 (0,13)	0,14 (0,10)
90	0,43 (0,38)	0,39 (0,34)	0,37 (0,32)	0,31 (0,26)	0,29 (0,24)	0,28 (0,23)	0,24 (0,19)	0,23 (0,18)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,09)
100	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,28)	0,26 (0,23)	0,25 (0,22)	0,24 (0,21)	0,21 (0,18)	0,20 (0,17)	0,19 (0,15)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,08)
110	0,30 (0,27)	0,28 (0,25)	0,27 (0,24)	0,23 (0,20)	0,22 (0,19)	0,20 (0,17)	0,18 (0,15)	0,18 (0,15)	0,17 (0,14)	0,15 (0,12)	0,15 (0,11)	0,15 (0,10)	0,13 (0,08)
120	0,26 (0,24)	0,25 (0,23)	0,24 (0,22)	0,21 (0,19)	0,20 (0,18)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)	0,16 (0,14)	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,10)	0,10 (0,08)
130	0,23 (0,21)	0,22 (0,21)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,18 (0,16)	0,17 (0,15)	0,15 (0,13)	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,11)	0,11 (0,09)	0,10 (0,08)
140	0,21 (0,20)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)	0,17 (0,16)	0,16 (0,15)	0,16 (0,15)	0,14 (0,13)	0,14 (0,13)	0,13 (0,12)	0,12 (0,11)	0,11 (0,10)	0,11 (0,09)	0,09 (0,08)
150	0,19	0,18	0,17	0,15	0,14	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07
160	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,07
170	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06
180	0,13	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,06
190	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05
200	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05
Примечание - См. примечание к таблице Ф.1 .

Класс прочности стали	Толщина проката, мм	Значение коэффициента
С235	До 20	0,0324
	21 - 40	0,0316
	41 - 60	0,0309
С325 - С345	8 - 32	0,0378
	33 - 50	0,0372
С390	8 - 50	0,0412

Характер закрепления сжатого пояса конструкцией проезжей части	Значение коэффициента
К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены мостовые брусья	0,3
К поясу с помощью высокопрочных шпилек и деревянных подкладок прикреплены сборные железобетонные плиты проезжей части	0,5
Пояс свободен	0,8
К поясу приварен внахлестку или встык лист ортотропной плиты	2,0
К поясу с помощью закладных деталей и высокопрочных болтов присоединена сборная проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения	1,5
К поясу непрерывно по всей длине пролета присоединена проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения с помощью высокопрочных болтов и подливки цементно-песчаным раствором	2,0
(в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)

	0	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0
	1,00	1,05	1,10	1,15	1,20	1,30	1,40

Класс прочности стали	Интервал значений , МПа	Формулы <*> для определения и
С235	0 - 196
	196 - 385
	Свыше 385
С325 - С345	0 - 207
	207 - 524
	Свыше 524
С390	0 - 229
	229 - 591
	Свыше 591
<*> При определении поперечных нормальных критических напряжений в формулах заменяются на и на . Здесь m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15 .

	0,25	0,5	1,0	2,0	4,0	10,0	Свыше 10
	1,21	1,33	1,46	1,55	1,60	1,63	1,65

	Значение коэффициента при
	0,4	0,5	0,6	0,67	0,75	0,8	0,9	1,0	1,5	2 и более
0	8,41	6,25	5,14	4,75	4,36	4,2	4,04	4,0	4,34	4,0
0,67	10,8	8,0	7,1	6,6	6,1	6,0	5,9	5,8	6,1	5,8
0,80	13,3	9,6	8,3	7,7	7,1	6,9	6,7	6,6	7,1	6,6
1,00	15,1	110	9,7	9,0	8,4	8,1	7,9	7,8	8,4	7,8
1,33	18,7	14,2	12,9	12,0	11,0	11,2	11,1	11,0	11,5	11,0
2,00	29,1	25,6	24,1	23,9	24,1	24,4	25,6	24,1	24,1	23,9
3,00	54,3	54,5	58,0	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8
4,00	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7

	Значение коэффициента при
	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,15	0,16	0,18	0,20	0,25	0,30	0,35
0,5	1,70	1,67	1,65	1,63	1,61	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60
0,6	1,98	1,93	1,89	1,85	1,82	1,80	1,79	1,78	1,76	1,72	1,71	1,69
0,7	2,23	2,17	2,11	2,06	2,02	1,98	1,96	1,93	1,89	1,82	1,79	1,76
0,8	2,43	2,35	2,28	2,22	2,17	2,12	2,10	2,05	2,01	1,91	1,86	0,82
0,9	2,61	2,51	2,43	2,36	2,30	2,24	2,21	2,16	2,11	1,98	1,92	1,87
1,0	2,74	2,64	2,55	2,47	2,40	2,34	2,31	2,24	2,17	2,04	1,97	0,91
1,2	2,79	2,68	2,59	2,51	2,43	2,37	2,33	2,26	2,19	2,05	1,98	1,91
1,4	2,84	2,73	2,63	2,54	2,46	2,39	2,35	2,28	2,21	2,05	1,98	1,91
1,5	2,86	2,75	2,65	2,56	2,48	2,41	2,37	2,30	2,22	2,07	1,99	1,91
2,0 и более	2,86	2,75	2,65	2,55	2,47	2,40	2,36	2,28	2,20	2,05	1,96	1,88
В таблице Х.6 обозначено: .

	Значение коэффициента при
	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5	2,0 и более
0,25	1,19	1,19	1,20	1,20	1,19	1,18
0,5	1,24	1,29	1,30	1,32	1,32	1,32
1,0	1,28	1,36	1,41	1,47	1,52	1,56
4,0	1,32	1,45	1,57	1,73	1,97	2,21
10 и более	1,34	1,49	1,65	1,88	2,51	2,95

	z
0,4	4,88
0,5	5,12
0,6	5,37
0,7	5,59
0,8	5,80
1,0	6,26
1,2	6,87
1,4	7,69
1,6	8,69
1,8	9,86
2,05	11,21
2,5 и более	15,28

	Значение коэффициента при
	0,5	0,67	1,0	2,0	2,5 и более
0,25	1,014	1,063	1,166	1,170	1,192
0,5	1,016	1,075	1,214	1,260	1,300
1,0	1,017	1,081	1,252	1,358	1,416
2,0	1,018	1,085	1,275	1,481	1,516
5,0	1,018	1,088	1,292	1,496	1,602
10,0	1,018	1,088	1,298	1,524	1,636
Свыше 10	1,018	1,089	1,303	1,552	1,680

	0,5	1,0	2,0	5,0	10 и более
	1,16	1,22	1,27	1,31	1,35

	0,5	0,8	1,0	1,5	2,0 и более
	1,07	1,18	1,31	1,52	1,62

	Значение коэффициента при
	0,5	0,6	0,9	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0
2	1,06	1,07	1,13	1,17	1,31	1,32	1,29	1,25
4	1,06	1,07	1,14	1,19	1,38	1,44	1,43	1,39

Тип пластинки	Значения коэффициента при
	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,5	2,0
Примыкающая к растянутому поясу	1240	1380	1520	1650	1820	2240	3860	6300
Промежуточная	920	970	1020	1060	1100	1190	1530	2130
Примечание - a и следует определять по Х.1 .

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста	Эффективный коэффициент концентрации напряжений бета для стали марок
	С235	С325 - С390
1. По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными, обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов	1,0	1,0
2. То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:
а) нормального качества	1,1	1,2
б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная)	1,0	1,0
3. По основному металлу деталей в сечениях:
а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (рисунок Ц.1)	1,3	1,5
б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рисунок Ц.2)	1,1	1,3
в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к не стыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (рисунок Ц.3)	1,3 m f	1,5 m f
г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов, у которых:
непосредственно перекрытая часть сечения (2 A v ) составляет не менее, %: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (рисунок Ц.4)	1,4 m f	1,6 m f
непосредственно перекрытая часть сечения (2 A v ) составляет не менее, %: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (рисунок Ц.4)	1,5 m f	1,7 m f
д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухстенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2 A v ) составляет (рисунок Ц.5) , % общей площади сечения:
60 и более	1,6 m f	1,8 m f
менее 60	1,7 m f	1,9 m f
е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (рисунок Ц.6)	2,2 m f	2,5 m f
4. По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины)	1,5	1,8
5. По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:
а) одинаковой толщины и ширины	1,0	1,0
б) разной ширины в сечении по более узкому листу	1,2	1,4
в) разной толщины в сечении по более тонкому листу	1,3	1,5
г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью	1,6	1,9
6. По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва:
а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b : a >= 2 (при направлении большего катета b вдоль усилия)	2,3	3,2
б) то же, при отношении катетов b : a = 1,5	2,7	3,7
в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b : a >= 2	1,2	1,4
г) то же, при отношении катетов b : a = 1,5	1,6	1,9
7. По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки	3,4	4,4
8. По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:
а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке:
ручной	1,6	1,8
полуавтоматической под флюсом	1,3	1,5
б) при механической обработке шва фрезой	1,0	1,1
9. Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва	1,0	1,0
10. По основному металлу элементов в местах, где обрываются детали:
а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонки к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки	1,2	1,4
б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке	1,3	1,6
в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет, с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов	1,2	1,4
г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов	1,2	1,4
11. По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении:
а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также "рыбки" к нижнему поясу поперечной балки	1,1	1,3
б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки	1,3	1,5
в) "рыбки" к верхнему поясу продольной балки	1,6	1,8
12. По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:
а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД)	1,0	1,2
б) то же, без контроля УЗД	1,2	1,4
13. По расчетному сечению углового шва:
а) лобового шва, выполненного сваркой:
ручной	2,3	3,2
автоматической и полуавтоматической под флюсом	1,9	2,4
б) флангового шва	3,4	4,4
в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения	1,5	1,7
г) продольного поясного шва балки	1,7	1,9
14. По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, без механической обработки усиления	2,4	2,7
б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка	1,6	1,8
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления	1,5	1,65
15. По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:
а) выполненному ручной сваркой	6,4	7,1
б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки	3,8	4,2
16. По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов	1,6	1,8
б) то же, при разной толщине стыкуемых листов	1,8	2,0
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов	1,5	1,65
г) то же, при разной толщине стыкуемых листов	1,7	1,9
17. По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечной балкой в одноярусной ортотропной плите:
а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с выкружками на концах радиусом 15 - 20 мм в стенке поперечной балки и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами	2,2	2,4
б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечной балки и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами	1,3	1,5
в) торец продольного ребра с уширением рукавом приварен к стенке поперечной балки и его нижнему горизонтальному листу по всему контуру примыкания или в соединении продольного ребра и поперечной балки одинаковой высоты, как показано на рисунке Ц.6	2,1	2,2
(п. 17 в ред. Изменения N 1 , утв. Приказом Минстроя России от 03.12.2016 N 879/пр)
18. То же, в двухъярусной ортотропной плите:
а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер	1,2	1,3
б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами	1,1	1,2
19. По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стыка ортотропной плиты:
а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов	2,2	2,5
б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов	2,2	2,4
в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила	2,1	2,3
20. То же, в комбинированном стыке - сварном листа настила, болтовом в ребрах:
а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила	2,8	3,1
б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила	2,1	2,3
в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила	1,9	2,1
Примечания 1. m f - коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов и принимаемый по таблице Ц.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов n в соединении. 2. Параметр n определяется: числом поперечных рядов болтов в прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке, когда этот элемент обрывается в данном узле ( Ц.3, г , д , е ); общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (Ц.3, в) .

Устройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений	Эффективный коэффициент концентрации напряжений
1. Анкеры клинового типа	1,1
2. Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом	1,3
3. Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби	1,1
4. Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку:
при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении q = N / r <= 1 МН/м	1,2
при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной t >= 1 мм и поперечном давлении q = N / r <= 2 МН/м	1,2
5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении:
q <= 1 МН/м и непосредственном контакте с канатом	1,1
q <= 2 МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной t >= 1 мм	1,1
Обозначения, принятые в таблице Ц.2 : N - усилие в канате, МН; r - радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве.

N	1 - 3	4 - 6	7 - 8	9 - 10	11 - 15	16 и более
	1,00	1,05	1,12	1,16	1,20	1,23

Номер поперечного ребра i	Ординаты линии влияния при z
	0	0,1	0,2	0,5	1,0
1	0	0,0507	0,0801	0,1305	0,1757
2	0	-0,0281	-0,0400	-0,0516	-0,0521
3	0	0,0025	-0,0016	-0,0166	-0,0348
4	0	0,0003	0,0016	0,0015	0,0046
5	0	-0,0001	0	0,0014	0,0025
6	0	0	0	0,0001	0,0012
Обозначения, принятые в таблице Ш.1 : z - параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по формуле , где - момент инерции полного сечения продольного ребра относительно горизонтальной оси ( рисунок Ш.1 , в); a - расстояние между продольными ребрами; - момент инерции полного поперечного ребра (с прилегающим участком настила шириной 0,2 L , но не более l ) относительно горизонтальной оси ( рисунок Ш.1 , а).
Примечание - В таблице Ш.1 принята следующая нумерация поперечных ребер i : ребра 2 - 6 расположены на расстоянии l одно от другого в каждую сторону от "среднего" поперечного ребра 1 ( рисунок Ш.1 , а).

	Значения коэффициентов и для полосовых ребер
0	0,55	1,40
0,25	0,40	1,50
0,45	0,25	1,60
0,65	0,13	1,60
Примечание - Коэффициенты и для промежуточных значений следует определять линейной интерполяцией.

	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	0,95	1,0
	0	0,016	0,053	0,115	0,205	0,320	0,462	0,646	0,872	1,192	1,470	2,025

Гибкость ,	Коэффициент для классов прочности стали
	С235	С325 - С345	С390
0	1,00	1,00	1,00
41	1,00	1,00	1,00
44	1,00	1,00	0,96
50	1,00	0,92	0,88
53	1,00	0,87	0,83
60	0,95	0,76	0,72
70	0,83	0,64	0,59
80	0,73	0,56	0,49
90	0,64	0,50	0,43
100	0,59	0,44	0,38
110	0,53	0,39	0,33
120	0,47	0,34	0,28
130	0,41	0,30	0,25
140	0,36	0,26	0,22
150	0,32	0,23	0,20
160	0,29	0,21	0,17
170	0,26	0,19	0,16
180	0,23	0,17	0,14
190	0,21	0,15	0,13
200	0,20	0,14	0,11

f / i	Коэффициент
0	1,00
0,01	0,75
0,05	0,70
0,10	0,66
Примечание - f - прогиб продольного ребра между поперечными ребрами; i - радиус инерции полного сечения продольного ребра.

Номер приближения	Значение предельной характеристики ползучести бетона при вычислении
	напряжений от ползучести бетона на уровне центра тяжести бетонной части сечения	основных и побочных перемещений
1
2
3

Грунты	Коэффициент пористости e	Условное сопротивление R 0 пылевато-глинистых (непросадочных) грунтов основания, кПа, в зависимости от показателя текучести I L
		0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
Супеси при I p <= 5	0,5	343	294	245	196	147	98	-
	0,7	294	245	196	147	98	-	-
Суглинки при 10 <= I p <= 15	0,5	392	343	294	245	196	147	98
	0,7	343	294	245	196	147	98	-
	1,0	294	245	196	147	98	-	-
Глины при I p >= 20	0,5	588	441	343	294	245	196	147
	0,6	490	343	294	245	196	147	98
	0,8	392	294	245	196	147	98	-
	1,1	294	245	196	147	98	-	-
Примечания 1. Для промежуточных значений I L и eR 0 определяются по интерполяции. 2. При значениях числа пластичности I p в пределах 5 - 10 и 15 - 20 следует принимать средние значения R 0 , приведенные в таблице 2.1 соответственно для супесей, суглинков и глин.

Песчаные грунты и их влажность	Условное сопротивление R 0 песчаных грунтов средней плотности в основаниях, кПа
Гравелистые и крупные независимо от их влажности	343
Средней крупности:
маловлажные	294
влажные и насыщенные водой	245
Мелкие:
маловлажные	196
влажные и насыщенные водой	147
Пылеватые:
маловлажные	196
влажные	147
насыщенные водой	98
Примечание - Для плотных песков приведенные значения R 0 следует увеличивать на 100%, если их плотность определена статическим зондированием, и на 60%, если их плотность определена по результатам лабораторных испытаний грунтов.

Грунт	Условное сопротивление R 0 крупнообломочных грунтов в основаниях, кПа
Галечниковый (щебенистый) из обломков пород:
кристаллических	1470
осадочных	980
Гравийный (дресвяной) из обломков пород:
кристаллических	785
осадочных	490
Примечание - Приведенные в таблице 2.3 условные сопротивления R 0 даны для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем. Если в крупнообломочном грунте содержится свыше 40% глинистого заполнителя, то значения R 0 для такого грунта должны приниматься по таблице 2.1 в зависимости от I p , I L и e заполнителя.

Грунт	Коэффициенты
	k 1 , м -1	k 2
Гравий, галька, песок гравелистый крупный и средней крупности	0,10	3,0
Песок мелкий	0,08	2,5
Песок пылеватый, супесь	0,06	2,0
Суглинок и глина твердые и полутвердые	0,04	2,0
Суглинок и глина тугопластичные и мягкопластичные	0,02	1,5

Грунт	Коэффициент k , кН/м 4
Текучепластичные глины и суглинки (0,75 < I L <= 1)	490 - 1960
Мягкопластичные глины и суглинки (0,5 < I L <= 0,75); пластичные супеси (0 <= I L <= 1); пылеватые пески (0,6 <= e <= 0,8)	1961 - 3920
Тугопластичные и полутвердые глины и суглинки (0 <= I L <= 0,5); твердые супеси ( I L < 0); пески мелкие (0,6 <= e <= 0,75) и средней крупности (0,55 <= e <= 0,7)	3921 - 5880
Твердые глины и суглинки ( I L < 0); пески крупные (0,55 <= e <= 0,7)	5881 - 9800
Пески гравелистые (0,55 <= e <= 0,7) и галька с песчаным заполнителем	9801 - 19600

	Коэффициент
	для круглого в плане фундамента	для прямоугольного в плане фундамента в зависимости от отношения сторон его подошвы a / b
		1	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,4	2,8	3,2	4	5	10 и более
0	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,2	0,949	0,960	0,968	0,972	0,974	0,975	0,976	0,976	0,977	0,977	0,977	0,977	0,977
0,4	0,756	0,800	0,830	0,848	0,859	0,866	0,870	0,875	0,872	0,879	0,880	0,881	0,881
0,6	0,547	0,606	0,651	0,682	0,703	0,717	0,727	0,757	0,746	0,749	0,753	0,754	0,755
0,8	0,390	0,449	0,496	0,532	0,558	0,578	0,593	0,612	0,623	0,630	0,636	0,639	0,642
1,0	0,285	0,334	0,378	0,414	0,441	0,463	0,482	0,505	0,520	0,529	0,540	0,545	0,550
1,2	0,214	0,257	0,294	0,325	0,352	0,374	0,392	0,419	0,437	0,449	0,462	0,470	0,477
1,4	0,165	0,201	0,232	0,260	0,284	0,304	0,321	0,350	0,369	0,383	0,400	0,410	0,420
1,6	0,130	0,160	0,187	0,210	0,232	0,251	0,267	0,294	0,314	0,329	0,348	0,360	0,374
1,8	0,106	0,130	0,153	0,173	0,191	0,209	0,224	0,250	0,270	0,285	0,305	0,320	0,337
2,0	0,087	0,108	0,127	0,145	0,161	0,176	0,189	0,214	0,233	0,241	0,270	0,285	0,304
2,2	0,073	0,090	0,107	0,122	0,137	0,150	0,163	0,185	0,208	0,218	0,239	0,256	0,280
2,4	0,062	0,077	0,092	0,105	0,118	0,130	0,141	0,161	0,178	0,192	0,213	0,230	0,258
2,6	0,053	0,066	0,079	0,091	0,102	0,112	0,123	0,141	0,157	0,170	0,191	0,208	0,239
2,8	0,046	0,058	0,069	0,079	0,089	0,099	0,108	0,124	0,139	0,152	0,172	0,189	0,228
3,0	0,040	0,051	0,060	0,070	0,078	0,087	0,095	0,110	0,124	0,136	0,155	0,172	0,208
3,2	0,036	0,045	0,053	0,062	0,070	0,077	0,085	0,098	0,111	0,122	0,141	0,158	0,190
3,4	0,032	0,040	0,048	0,055	0,062	0,069	0,076	0,088	0,100	0,110	0,128	0,144	0,184
3,6	0,028	0,036	0,042	0,049	0,056	0,062	0,068	0,080	0,090	0,100	0,117	0,133	0,175
3,8	0,024	0,032	0,038	0,044	0,050	0,056	0,062	0,072	0,082	0,091	0,107	0,123	0,166
4,0	0,022	0,029	0,035	0,040	0,046	0,051	0,056	0,066	0,075	0,084	0,095	0,113	0,158
4,2	0,021	0,026	0,031	0,037	0,042	0,048	0,051	0,060	0,069	0,077	0,091	0,105	0,150
4,4	0,019	0,024	0,029	0,034	0,038	0,042	0,047	0,055	0,063	0,070	0,084	0,098	0,144
4,6	0,018	0,022	0,026	0,031	0,035	0,039	0,043	0,051	0,058	0,065	0,078	0,091	0,137
4,8	0,016	0,020	0,024	0,028	0,032	0,036	0,040	0,047	0,054	0,060	0,072	0,085	0,132
5,0	0,015	0,019	0,022	0,026	0,030	0,033	0,037	0,044	0,050	0,056	0,067	0,079	0,126

Глубина заложения фундамента d , м	Высота насыпи , м	Значение коэффициента
		для задней грани	для передней грани устоя при длине подошвы фундамента a , м
			до 5	10	15
5	10	0,45	0,10	0	0
	20	0,50	0,10	0,05	0
	30	0,50	-	0,06	0
10	10	0,40	0,20	0,05	0
	20	0,45	0,25	0,10	0,05
	30	0,50	-	0,10	0,05
15	10	0,35	0,20	0,10	0,05
	20	0,40	0,25	0,15	0,10
	30	0,45	-	0,20	0,15
20	10	0,30	0,20	0,15	0,10
	20	0,35	0,30	0,20	0,15
	30	0,40	-	0,20	0,15
25	10	0,25	0,20	0,20	0,15
	20	0,30	0,30	0,20	0,20
	30	0,35	-	0,20	0,20
30	10	0,20	0,20	0,20	0,15
	20	0,25	0,25	0,25	0,20
	30	0,30	0,30	0,25	0,20
Примечания 1. Для промежуточных значений d , и a коэффициент следует определять по интерполяции. 2. При расчете фундамент глубокого заложения рассматривается как условный, ограниченный контуром, принимаемым согласно приложению 3 настоящего свода правил.

Глубина заложения фундамента d , м	Значение коэффициента при высоте конуса , м
	10	20	30
5	0,4	0,5	0,6
10	0,3	0,4	0,5
15	0,2	0,3	0,4
20	0,1	0,2	0,3
25	0	0,1	0,2
30	0	0	0,1
Примечание - Для промежуточных значений d и коэффициент следует определять по интерполяции.

Конструктивная часть	Элемент конструкции	Срок службы, годы	Срок до первого ремонта, годы
1 Пролетные строения мостовых сооружений:
а) железнодорожных	Длиной до 20 м	50	25
	Длиной до 50 м	70	40
	Длиной 50 м и выше	100	50
б) автодорожных и городских	Железобетонные:
	- ребристые сборные с обычной арматурой	50	30
	- плитные сборные сплошного сечения	50	30
	- остальные длиной до 60 м	70	40
	- длиной 60 м и выше	100	50
	Стальные и сталежелезобетонные:
	- длиной до 60 м	70	40
	- длиной 60 м и выше	100	50
	Композитные	50	50
	Деревянные:
	- в зоне переменной влажности	5	3
	- без защиты от биологического разрушения	15	5
	- с защитой от биологического разрушения	35	10
	- из клееной древесины	50	15
в) мостовые сооружения из металлических гофрированных элементов	-	50	30
2 Опоры п фундаменты
а) массивные и столбчатые опоры	-	В 1,5 раза больше, чем пролетных строений	50
б) стоечные опоры	-	Как для пролетных строений
в) фундаменты	-	В 1,5 раза больше, чем пролетных строений	-
г) облицовка опор и стен	Гранитная	100	50
	Бетонная	50	30
3 Опорные части	Эластомерные	40	20
	Стальные	Как для пролетных строений
4 Мостовое полотно мостовых сооружений:
а) железнодорожных		20	10
б) автодорожных и	Покрытие	20	10
городских	Сопряжение с насыпью
	Система водоотвода	20	10
	Ограждения
в) деревянные элементы мостового полотна	Гидроизоляция
	Рулонная,	40	20
	наносимая в жидком состоянии (напыляемая), на основе реактивных смол	40	20
	Тротуары	40	20
	Перила (композитные)	40 (50)	20 (50)
	Настил автодорожных мостовых сооружений	5	3
	Другие элементы мостового полотна	10	5
г) деформационные швы автодорожных мостов	-	20	10
д) композитные элементы мостового полотна	-	50	50
(в ред. Изменения N 3 , утв. Приказом Минстроя России от 29.12.2020 N 891/пр)
5 Водопропускные трубы	-	50	30
6 Подпорные стенки	-	100	50
7 Эксплуатационные обустройства мостовых сооружений:	-
а) железнодорожных		50	25
б) автодорожных и городских		30	15

		(8.1)
		(8.2)

		(8.3)
		(8.4)

УДК 624.21+621.644.07] (083.74)

Ключевые слова: проектирование, автодорожные мосты, железнодорожные мосты, водопропускные трубы, габариты, нагрузки и воздействия, расчеты, конструктивные требования, бетонные и железобетонные конструкции, стальные конструкции, сталежелезобетонные конструкции, деревянные конструкции, конструкции из полимерных композитов, основания и фундаменты.